电气系统设计规范

第一篇：电气系统设计规范

10KV及以下变电所设计规范 GB50053-94 3～110KV高压配电装置设计规范GB50060-92 供配电系统设计规范GB50052-95

低压配电设计规范GB50054-95

民用建筑电气设计规范 JGJ/T16-92

高层民用建筑设计防火规范(GB50045-95)2001版 建筑设计防火规范 GBJ16-87_(2001年版)住宅设计规范 GB50096-1999

供配电设计规范 GB50045-95

电力工程电缆设计规范 GB50217-94

工程建设标准强制性条文

长沙市城市居住区供配电设施建设技术导则

第二篇：奥迪电气系统

A3 1.A3中央门锁的天线集成在J519内。本例是519旁边装了GPS发射器干扰了中央门锁天线R47的接收而导致3米外不能遥控。（另注：2010年5月后的车型无J393，取消了外置天线，其中央门锁及防盗警报装置天线都集成于519中）

A4、A4L 1.其空调压力开关信号是先给519再通过CAN给空调控制单元J255的。本例是压力开关接口处的气门芯中心点不够长，压力开关装上去后不能把气门芯顶开，而导致压力异常。

2.393备件号尾号原是AS的换为CS备件后，需用XCHG46A001升级。不然会在车外有能用高级钥匙开闭车门。

3.车门把手传感器对应位置的感应磁体缺失时，会报门把手传感器不可信信号的故障，而且该门不能锁车。（因此时检测到的信号是拉把手，即开门信号），可用波箱油底壳中的磁铁磨到相应大小装入排除故障。

4.底盘/组合仪表总线的终端电阻分别设置在ESP控制单元J285中,阻值与其他高速-BUS一样,均为120欧.5.在P挡关闭点火开关后遥控钥匙无法取下，反而在打开及着车时可取下钥匙时，此时需查看46中第十一区的编码值是否为32若是需改为00即可（十六进制）

备注：E415（点火开关）内有一个S触点开关，插入时将形成接地连接。‘钥匙按下'位置由三个微动开关读取。如果发生故障，根据多数裁定原则来判断，但三个开关信号不一致。就会生成故障。

钥匙锁止电磁铁的控制：其控制端为J393，是控制正极的。挡位在P挡，关闭点火钥匙时应为0V，打开点火钥匙及着车时为12V。

E415除上述的几条信号线与393连接外，还有一条LIN线也与393相连，其作用是传输钥匙识别数据。另外就是常火和搭铁。

老型E415（8K0 909 131C），必须给电才可以取下钥匙，从2010年1月4日之后常态下也可以取下钥匙，零件号8K0 909 131D。改变11位编码值会出现两种不同的锁上方式。带D的第11位编码应为32，带C的第11位编码应为00。其对应生产日期为：带D的，10年1月4日之后；带C的，10年1月4日之前。

6.遥控锁车后视镜收折功能可在MMI里面打开或关闭某个遥控器的这项功能。

7.检查B7遥控功能时，可以把正常车的遥控器与不正常车的遥控器互换匹配测试；还可以从393处断开原车天线，接入自制的天线测试。

8.在插、拔J393的插头时需遵循下列顺序，不然可能会导致J807继电器不能正常工作，从而导致前、后12V插座及点烟器均无电的故障。先断开电插头连接-4-和-6-以及天线电插头连接-3-。再断开电插头连接-1、2、5-。安装以倒序进行。9.B7在行驶中如果收音机识别到所设电台信号弱，自动转换信号强的台属于正常现象，可在菜单中关闭该功能。

10.J393的147组第2区数据流显示钥匙S触点状态。

11.B8和Q5出现仪表蓄电池报警及蓄电池亏电导致抛锚后，网关多会记录“发动机机械故障、蓄电池电压过低”等故障信息，偶尔会记录“发电机电路电气故障”，此时应重点检测D+柱到启动机及流水槽的大线。具体检测方法：发动机正常工作温度（80度）以上，打开前照灯，发动机转速2000r/min，测D+柱到流水槽正极两点间的电压，不得大于0.4V。大于该值说明其大线电阻太大，需更换。

12.MMI显示屏闪，是因为光照传感器检测到较强光线时，仪表和MMI就会加强亮度，使驾驶者能够看得更清晰。当较暗时，则减小亮度，防止亮度太高而影响驾驶者视线，所以当环境亮度不稳定时，MMI和仪表也会随之不稳定。尤其在导航界面下，其背景为白色（不开大灯），所以感觉闪烁更明显。此属正常现象，无须维修。备注：B8光照传感器位于里程表0位右侧一点；A6L的位于仪表的左下角。所以不要在仪表上放置东西，以免影响该功能。另注：其它奥迪车型也具备该功能。

13.（综合）当报有电源、电压、电流方面的故障时，应想到检查J367（蓄电池监控传感器）——其作用是：检测充电电流和放电电流、电压、电瓶温度。

14.（综合）B8pA版收音机“由于通讯故障导致功能受限”解决办法:56～长编码～倒数第2组10改00保存。

A5、S5 1.（综合）由于空气质量传感器G238与制冷剂压力和温度传感器G395为同一LIN线，所以G238发生故障也会导致空调系统工作异常。本例就是错装为C6的G238而出现行驶时偶尔不制冷、系统检测有制冷剂压力/温度传感器G395不正常信号的故障提示。注：4F0 907 659是C6车型的，8K0 907 659是A5、B8和Q5车型的。

2.导航地图指示在北京，车辆在佛山。从794的97组数据中查看卫星接收为0颗。这种现象有可能是卫星R接收天线故障；天线断路；J794故障。本例是794故障，应急情况下可以先在794中先执行匹配，将匹配9中的数值0改为1，再重装地图。但安装完成后发现DVD、CD、SD卡菜单消失，根据TPI 2019922技术指导将（8R0 906 961 AC）刻录成CD光盘，放入794中进行升级，然后再用3GHCN348进行上传即可排除故障。

A6、A6L

1.暖风调节阀的正常电压是5V。

2.C6仪表显示温度需采集两个温度传感器的信号。并将温度低的显示出来。一个是车外温度传感器G17，另一个是空调控制单元J255采集的新鲜空气温度信号G89（通过CAN-BAS传到仪表）。仪表J285第4组数据流第1区显示G17的温度信号；第2区显示J255传过来的信号。3.当氟表检测的压力和检测仪读取的压力相差太大时，应考虑到压力开关处的阀芯是否被正常顶开。

4.空调操作旋钮与屏幕显示左右对调时，需更改07-10-02里的匹配值（由0改为3即可）

注意，出风口温度传感器会影响风口电机的开闭，本例就是中央出风口温度传感器烧坏而导致中央出风口关闭，又无故障码显示，以致走了不少弯路。

5.仪表控制单元第二组编码管的是MMI的时间和保养里程显示，本例故障时（没有时间显示，保养提示灰暗）为0F,而正常该56.6.11款C6遥控系统有故障时，可以通过进入与许可控制单元11组第3区的数据流查看遥控钥匙接收强度，规定值为170以上，实际测试155即为正常。遥控信号的传输途径是：遥控器——天线——天线放大器——E415 遥控钥匙天线模块R111位于右后C柱内饰板内。线路连接如下：

E415通过天线接收钥匙信号 并传递给J518.（综合）c6遥控相关故障排除思路:1.信号传递路径:遥控器-天线R111-天线放大器R47-E415-J518。2.天线信号强度数据流在J518的第11组3区，理论值应170以上，实测155即正常。3.舒适便捷（遥控开/闭窗玻璃）功能相关编码:编码128为功能打开，0为关闭；相关匹配通道是61。确切数据待验。

备注：有一例是用户的车载MP3对遥控信号产生干扰导致遥控不能用，遇到类似故障时多注意。

一例C6 2.4遥控钥匙便捷开启/关闭车窗功能不能用（遥控功能正常）的检查过程：

故障分析：1)首先检查MMI设置正常，VAS5052检查无故障码存储。检查每个升降器是均有 单触功能，检查舒适中央控制单元J393编码正常（编码128为遥控钥匙便捷功能打开，编码0为关闭），检查舒适中央控制单元J393匹配通道61，正常。

(2)分析此现象遥控功能正常，只有便捷功能不能用，应该为舒适中央控制单元J393 软件有问题,试换J393，故障依旧。

(3)这时重新检查遥控钥匙的强度，读取进人和启动许可控制单元J518数据流II 的第三区为5(标准值为170),随后检查遥控钥匙天线R47正常，R47的信号由E415读入，因此更换E415后故障排除。

解决措施：更换E415 ► 附加分析：此车在开始诊断时,试验遥控距离正常,认为遥控钥匙没问题走了弯 路,要以数据为准。

再有就是注意后挡玻璃边的天线连接点。（C608款和09款的后挡玻璃的天线接点不一样）

（综合）：远距离使用遥控失效的原因有：遥控器发射距离短；遥控器电池电量不足；天线放大接收器R47故障；天线线路故障；启动许可开关E415故障；启动许可控制单元故障；遥控器接收信号屏蔽。本例是点火开关上来自天线的插头松动导致。奥迪A6遥控钥匙匹配手工操作方法（1）、用副钥匙将点火开关打开，将所有车门关闭；

（2）、在门外用钥匙向锁的方向拧住并保持；

（3）、按遥控器开锁键一下，此时侧门灯应闪烁一次；

（4）、五秒后再按一下开锁键，此时门锁应自动打开，第一把钥匙设定完毕；（5）、设定第二把钥匙，用副钥匙将点火开关打开，将所有车门关闭；

（6）、在门外用第二把钥匙向锁的方向拧住并保持；

（7）、连续按第二把遥控器开锁键两下，此时侧门灯应闪烁两次；

（8）、五秒后再按一下开锁键，此时门锁应自动打开，第二把钥匙设定完毕；

（设定第三把在步骤3中连续按三下开锁键，第四把连续按四下开锁键）

2000款一汽奥迪（Ｃ5）A6轿车遥控钥匙适配方法遥控钥匙的重新设定程序（复制遥控器）通报内容：（1）、C5A6随车一般带有2把遥控的钥匙。如果想另外加遥控钥匙，那么这些钥匙必须与中央门锁控制单元进行适配。

（2）、如果显示故障代码00955-00958及更换遥控钥匙电池时，也要适配钥匙。适配新的遥控钥匙程序：

a.打开点火开关(用副钥匙)。

b.在测量数据块007中检查已适配了几把钥匙。

c.在车外用将要适配的车钥匙锁上司机车门锁，5s内按下遥控钥匙上的“offnen”键，直到达到下一个存储位置，每次按下由警报闪光灯认可，等待5s，再次按下键“offnen”，车门打开。

d.关闭点火开关，拔下点火钥匙。检查新遥控钥匙的功能。

必须注意：新钥匙必须使用未占用的存储位置来适配，如果使用已占用的存储位置(标记为一个“1”)来适配，那么先前已在该位置适配的车钥匙将失效。

已有遥控钥匙的再适配：说明：只有更换遥控钥匙电池及显示故障代码00955－00958时，才进行此步操作。按下遥控钥匙上的一个键，如果车门没有打开或锁上：a.在30秒内打开关并锁上司机车门锁。b.检查遥控钥匙再适配功能是否正常。

金奔腾解码器奥迪A6遥控钥匙的匹配方法。

第一把钥匙的适配：

① 将要匹配的点火钥匙插入点火开关，打到ON档；

② 连接金奔腾电脑解码器，选择大众车系，进入中央门锁系统；

③ 选择自适应匹配，输入组号21，按确定键，屏幕右上角（第二组数据）显示：Learn(学习)； ④ 按确定键，屏幕显示：匹配值，输入00001（即匹配的第一把钥匙）；

⑤ 按确定键，屏幕返回21组数据界面，此时按遥控器某一按键，直到屏幕右上角（第二组数据）显示：Register(注册)，表明该把遥控器匹配完成。

第二把钥匙的匹配：重复1-5步。注：第二把钥匙输入的匹配值为00002，第三把、第四把依此类推00003、00004。最多可匹配4把遥控钥匙。

7.换道辅助控制单元J769是主控单元，770是从动控制单元。

8.如遇导航系统故障时，要注意有专用的导航系统天线，（在装有导航系统（不带电话）的车辆中，导航系统天线-R50-位于后车顶尾板饰板之后。带电话的汽车导航系统天线-R50-集成在车顶天线-R216-中。拆卸车顶天线-R216-时，必须拆下 D 柱饰板和顶蓬。）如果报有天线相关的故障可以用适配器导线VAG1598/43将测试盒VAG1598/42连接导航系统天线系统天线上，用跨接导线互连测试盒上的触点1和2。即短接天线。以检查系统是否能正确检测到天线短路的故障，如能检测到，说明系统基本正常，故障确实在天线系统。否则在其它部分。特别注意天线的搭铁点。

9.软件版本管理故障码的清除方法：进入5F-进入12匹配-通道15，显示5842。选择“cakulatcr”计算器，点击“view”选择scientific。注意：选中 Dec和 Degrees 两项，其它空白。再把15通道里的值输入计算器后点击xor，再输入51666后点击等号就会计算出5位的数字，回到15通道界面输入该结果，确认后即可消除故障。

综合：在 J794 中一共集成了 6 个控制单元。也就是说，我们在其中集成了音频音乐接口控制单元、导航系统控制单元、CD 播放器控制单元、语音操作系统控制单元、电话控制单元，当然，还有原来的主控制单元 J523。现在，所有这些控制单元都安装在一个盒子里。

综合：必须将SD 卡用电脑格式化为 FAT 或 FAT32，才可以正常使用。

环路光纤诊断时，如果是网关J533或媒体控制单元出现故障是无法诊断出来的。用VAS6186无法替代。在本例中也无故障码，最后用换件法确定是网关J533发故障。

10.对于控制单元自身故障使系统不能休眠导致蓄电池亏电的，用1958/38逐一剔除各控制单元，可快速准确诊断故障。11.当导航数据无法写入时，（1）可以将无法写入的J794装到其它相同配置的车上写入后再装回原车。（2）将5F信息电子设备1匹配通道“9”数值由“0”改为“1”重新安装地图信息系统。

12.仪表的第一位编码管的是车门的开闭显示，正常为0F。有一例中第一位被改为A1而导致左右门开闭显示相反。

C6 3.0T仪表的正常编码为: 0F 56 0A 05 0B 01 00 08 0E 01 00 取消安全带报警的编码为：

02 56 0A 05 0B 01 00 08 0E 01 00 13.媒体播放器位置1中有‘钥匙在操作控制单元时卡住，机械故障’的故障记录时，是CD机故障，不要检查钥匙系统。

14.车内开关照明（58S）信号控制：J519接收来自于车灯开关的信号，同时也接收来自于仪表J285的亮度调节信号，然后把这两个指令发送到各控制单元，各控制单元再控制自己所管的开关照明。本例是仪表面板、开关照明灯不亮，经查电路得知是仪表所管的全部不亮，最后确定是扶手箱后侧出风口照明灯内部短路导致。还有一例就是左后门全部背景灯不亮，经查是左后门烟灰缸灯短路。由上两例不难看出，只要是某个背景灯发生故障，则该控制单元控制的所有背景灯都会被关闭。（C6 2.0仪表的58S信号是经T32/16发出）

15.钥匙拔不出时，有可能是J518编码错误。本例是普通钥匙编码为高级钥匙了，将编码15改成11后故障排除。

16.配新钥匙后旧钥匙不要放车内，它可能会干扰新钥匙的遥控功能。

17.2010款后车型采用左右前车门能过CAN线通信，左右后车门的控制信号通过前车门的LIN线进行控制。

18.C6座椅记忆控制单元J136和左前门控制单元J386之间有两种通信方式：CAN通信和冗余线通信。其中任何一种通信发生故障时，座椅将失去记忆功能，但冗余线通信异常不会有故障码提示。

19.（综合）MMI系统配有遥控器的，如果遥控器的某个按钮卡住（如遥控器弹起，顶在扶手箱盖上），将会导致显示界面异常或前部操控按钮失灵。

20.（综合）C6更换气囊控制单元无法在线编码，显示“出现下列故障：传递到奥迪软件版本管理的数据成功存储在系统中。目前该车辆无法接收到系统的答复”如遇这种情况，可以将控制单元装到同型号同配置的车上完成编码后装回故障车。

另有一例是更换气囊控制单元，执行目标/实际值比较，结果显示：“成功完成软件版本管理程序，无需进行车辆测量”。但控制单元仍未编码成功。且无法关闭副气囊开关及匹配ESP数据，屡试无效。最后分析认为：SVM比对结果正常，说明软件版本管理中心并没有存储该车的正确编码，所以不能对新控制单元进行编码。但旧气囊单元已不在了，无法再进行上传，考虑到上传的可能是控制单元的基本数据，换用另一辆车的气囊单元来执行一次上传，然后再换上新的进行在线编码，故障排除。其它控制单元也许能参照着更换。

21.C63.0MMI中空气悬挂如无显示可通过实际值对比加上，但如果显示为灰色则需要手动修改（控制单元备件号为：4E0035770）第6字节的编码.正常值是E1.22.尾箱门的机械锁止开关F124如果损坏而一直处于激活（上锁）状态时，会出现用遥控器和机械开锁能打开，但用开锁按钮不能打开，也无故障存储的故障现象。

23.A6的照明背景灯常亮有可能是因为某一个照明灯因进水或某种原因与正极短路导致.本例是后门琉璃升降开关因进水腐蚀与正极短路导致.检查过程中,当拔掉中央门锁控制单元保险时故障现象消失,进而查到故障点.此方法值得借鉴.24.某C6在店做保养检查后备箱时四门打不开，钥匙也锁在车内，另一把钥匙又在外地。此时采用跨接同车型舒适系统（J393）的高位CAN线（只跨一根就行，允许单线运行）、跨接电瓶形成回路，操作正常车的开锁键打开被锁车辆。

25.03组3区代表的是左后车门锁，正常时在自动落锁后应是显示‘锁止’。如遇中控锁一类的故障，可通过数据流查看各门锁闭状态。26.MMI开、闭时不显示四环标，编码的第7字节由ED改为FD，重启后再改为原值即可；也可把最后一位编码00改为03，重启后改回原码。

27.遥控钥匙便捷开启关闭车窗功能的检查：除检查每个门窗的单触功能、遥控信号强度外，还需检查393的编码（编码128为遥控钥匙便捷功能打开，编码0为关闭）匹配通道61.特别注意：本例是遥控信号太弱（J518第11组3区数据显示只有5，E415导致）导致，但开、锁门的遥控距离正常。所以误导更换了J393，最后才从数据流中发现问题。

28.高级钥匙的信号传输检查：读取按钮信号（按钮信号传输到每个控制单元通过CAN线传到无钥匙进入许可的天线读取单元J723）。正常开门时钥匙指示灯闪烁一次，中控解锁，当开门时按按钮或将手放入到门把手，钥匙指示灯快速闪烁，这说明按钮信息已传到J723，J723指令各天线与钥匙进行了数据传递，然后钥匙信息应传到R47(中控锁天线在车辆右后方灰色插头，标有FZV字样)，再传到E415，然后到J518.钥匙多次闪烁有两种情况：一是钥匙信息没有传到R47（可能原因是R47损坏、E415损坏、R47到E415的线路断路）。二是钥匙是非法钥匙。对于第一种情况可以读取遥控器强度05-08-11，在160左右。本例中遥控强度读取正常。因此，故障应是钥匙有问题。试换钥匙后故障排除。但在车内主启动车辆正常不能解释。

如果钥匙不闪说明钥匙与高级钥匙天线系统没有数据交流。原因一：非高级钥匙或高级钥匙没电（遥控应不能用）。原因二：门把手传感器或按钮的信息未传到J723.原因三：J723和其它高级钥匙天线有故障（有故障记忆，若高级钥匙天线有一个有故障，高级钥匙功能关闭）。

中央门锁和防盗报警装置天线-R47-位于车顶尾板右侧饰板后。

29.大灯开关开到自动档出遂道后关闭开关白天大灯仍长亮的现象，在相关系统无故障码的情况下，多数与雨水光照传感器G397的编码有关。而且09款和10款存在此现象的比较多。多数其旧编码为：141886，改为新编码4334105后即可排除此故障。

30.仪表油量显示不准（本例中有大半箱，但多功能显示只能行驶0km）,无故障显示，对比编码正常。但最终还是通过重新编码排除了故障。

31.更换全车锁后钥匙无法匹配，最后进行变速箱的防盗匹配后再进行钥匙的匹配故障得以排除。

32.（综合）漏电故障的检查：（1）.不能进入休眠状态:可以分别拔掉左右两侧的CAN插头看能否进入休眠状态,同时还可以在连接状态下测量总线上的电压,进入休眠状态的是0V,未进入的1.5V.特别注意：其附属件引起的主控单元不能休眠.其中一例是MMI操作面板（E380）引起J794不能进入休眠状态。

另有一例是E415引起J518不能进入休眠状态。

还有一个Q5因大灯开关导致的J519漏电，还误换了519.有一例是Q7前部信息显示和操作单元控制器的显示单元J685自身漏电，检查是要注意确认是否因J794激活J685所致，可通过断开794再测静态电流确定。

车门把手故障也会在锁车后激活393工作而放电。这中现象也许能听到393里面的继电器工作声。本例是Q7.33.左、右尾灯工作错乱、有故障码:尾灯（包括左右制动灯、倒车灯）断路/短路；左右后脚部空间灯断路；操作制动和转向灯开关，尾灯也指示错乱。此现象易误判为J393损坏，实为J393编码错误所致。

34.剩余燃油可行驶里程不显示、同时雨刮没有复位，也没有上下调整按键。重新编码也未排除故障。期间多次编码不是2143，但最后再变为2143，MMI三键按下重新启动，MMI通过选项恢复出厂设置2008-10-6.再次来检查，该车正常的编码为2143，先编为43，之后出现了车载控制单元的选项，屏幕显示为平均油耗，同时喷水报警。再把编码改为2143后恢复正常。

35.08款C6 3.2 更换J523后倒车影像功能消失。用功能导航编码、断电后也无效，根据功能说明，匹配01和倒车影像有关，根据该车配置得出***0的编码，转换为十进制后编码为38206，然后把该编码在07-12-01中输入，但倒车影像仍然没有出现。最后找到同配置的车，把07-12-01到07-12-16中的数值都记录下来，对应故障车一一更换的重启MMI，故障排除。

36.倒车影像显示异常：MMI中无胎压监控显示，通过匹配地址码07中的13、1、11通道后重启，胎压监控显示正常了，可倒车影像出现后，电视台界面出现。经过同车型相关通道里的数据和编码对比更改，都未能解决问题，倒车影像控制单元的三根信号线（一根是TV调谐器过来的；另一根是摄像头过来的；还有一根是该信号到523的）换位后，又无法切换到电视界面，换电视调谐器也未排除故障。更换系统主控单元J523后洗了车准备交车时，故障重现，又把原车523装回，故障彻底排除。本例关键：重新匹配后需等待10分钟。

37.A6遥控匹配方法：进入35中控锁单元-选择匹配-选择21通道-选择需匹配遥控的位置，1-4之间任一位置-按下遥控器上任一按键，正常情况仪器中会显示‘已识别’-保存，退出。如遇遥控器不能正常使用，也不能匹配，系统又无故障码，这种情况应重点检查是否信号矛盾：如有一个门因锁块损坏而一直输入开门信号，所以导致其它门也不能上锁，反之亦然。输入中控控制单元的86S信号（检测钥匙是否在点火开关内）异常（如果此信号与正极短路，一直为12V，则中控系统认为钥匙在点火锁中，将不能使用遥控，但从前门机械锁车正常。如果发生断路，将不能匹配遥控器，也无故障码-在A柱右侧4插第13脚为86S信号）。最好过中控系统第7组数据流观察，数据流解：1区：匹配的第几把钥匙（只显示1位）。2区：第1位：遥控开门按键，第2位：遥控锁门按钮，第3位：遥控尾箱按钮，第4位：寻车键。3区：遥控钥匙所占的位置（共4位）。4区：第1位:86S信号；第2位：开钥匙信号15#。

38.修正SD乱码问题：歌名显示为乱码---按中控台面上的按钮：“SETUP”---屏幕出现“曲目显示”，然后选择“文件名称”打勾。---乱码清楚，显示中文歌名！调解一次，终生受益，以后不用再设置了。

39.导航地图或箭头乱转需更换导航控制单元。

40.如遇转向柱不能解锁，15号电不能接通，此时可分别短接15号线继电器和50号线继电器的两个功率端子，如果发动机能启动则说明故障在J518，而钥匙正常。如果仍不能解锁、启动，则说明故障在钥匙本身或钥匙信号传输功能件及线路出了问题。

41.A6车速表信号线路：信号从变速器控制单元J217/5-流水槽结点T10P/10-仪表J285中的车速表G21的插脚T32/28.42.C6动态大灯基本设置的条件是：步进电机和传感器没有故障；大灯控制单元J431被编码；左前车高传感器G78的数据必须介于12.5%-50.0%之间；左后传感器G76必须介于50%-87.5%之间；电源电压高于10.5V。

43.双闪灯线路的屏蔽线搭铁不良也导致双闪灯容易烧毁。

44.75X继电器（卸荷继电器）故障有可能导致雨刮不工作，发电量低。

45.如遇油量显示方面的故障时，可通过边加、抽油，边读取仪表数据流中油量及油位传感器电阻的方式检查是传感器及其线路的故障还是仪表本身故障。

A8L和A8、R8、S8 1.当内循环电机V113故障会引起无论内循环或外循环时，空调出风量都会不大，根据空调实际工作，发现在打开外循环制冷时，电机V71为了不把机舱的热量带到室内，在特定情况会把V71关闭，把V113打开，但V113又出现了故障，所以就出现空调出风量小，效果不好的故障。

2.D3后雾灯不亮的检查注意事项：（1）.如果拖车识别控制单元（J345，安装于蓄电池下面）识别到本车在牵引别的车辆，则不会打开本车的雾灯，只有被牵引车辆的雾灯才会点亮。是否拖车可通过查看J345第6组数据流，如显示激活，再查看后保险杠内拖钩上的接触开关是否正常。甚至可以直接拔掉J345的保险看是否能点亮雾灯，如能点亮，可以确定是J345及相关功能限制了雾灯点亮。还能在J345中读取雾灯开闭信号。（2）.如果汽车配置了光线/雨量传感器，开关为AUTO档时，无法打开前、后雾灯。

后雾灯控制路径：大灯开关-车载电网控制单元（J519）-网关（J533）-舒适控制单元（J393）-后盖左右尾灯控制器（J692/693）。可以在各控制单元数据流中查看开关状态。在393中是11组数据流。

如拖车识别控制单元损坏而无货更换时，可拔掉保险或在网关中禁用（设为未编码），空气悬挂控制单元编码为不带拖车识别。

3.A8 3.2（BPK）有故障记录：进入和启动识别控制单元无通信，摁压驾驶员识别控制器（J589），功能正常。但是在MMI显示屏（J685）左上角用户菜单下显示为‘通信中断 请再试一次’，更换J589后故障依旧，最后对前部信息显示和操作单元的控制器（J523）的匹配菜单01进行更改后故障排除。

4.版本高于0040的转向柱锁作动器（N360）可以单独更换；版本高于160的J518也可以单独更换。

J518的版本低于160，则无论N360版本如何，均只能匹配一次（即更换J518首先必须更换软件版本160以上的，且必须同时更换转向柱）。

N360软件版本低于0040，则只能匹配一次（即更换J518必须同时更换转向柱）；如J518的版本大于等于160，且N360的版本大于等于0040，则更换J518时不需要更换转向柱。更换高版本的J518和N360后必须选择2007年之后的车型进行匹配（即使这辆车实际是2004年的）

5.J523的第13匹配组管的是停车辅助，本例是因导航图像有时无显示更换J523后MMI显示屏菜单上‘驻车辅助系统’为灰色，后来手动将13匹配组的2改为0后故障排除。

6.一A8L报修高级钥匙启动按钮不能用，但开关门正常。有故障提示：R138信号太高超过上限。此前因全车进水更换全车线束，根据导航检测R138电阻为7欧（标准为6-8欧）、J518到R138线路电阻正常，无断路和短路现象。先后试换了R138和进入和启动许可控制单元J518匀无效。

R138、R139、R154为车内高级钥匙天线。在J518的插头端分别测量R138、R139的电阻正常，R154的电阻为1欧，按此分析R154的电阻不对，单独测量R154电阻正常，测量R154的线路发现1、2脚短路，排除短路点后故障排除。

通过此故障可以看出R138、R139和R154的车内高级钥匙的天线之间有密切的关联性，诊断其中一个天线，其他两个天线也要进行测量。

7.音响系统断断续续-02096有元件保护激活的故障提示。用引导功能对523进行元件保护释放。显示“以下部件无法启用：J523前部信息控制单元 启用锁止时间（单位分钟）：252；数据总线锁止时间（单位分钟）：0。”最后连接充电器，钥匙一直打开等待255分钟后部件保护解除，系统正常工作。

8.A8L的雨刮臂可能会左右装反,在使用上基本看不出问题来，但刮不到雨量传感器的位置，所以会出现自动档时雨量大时速度慢雨量小时反而快的故障现象。

９.高级钥匙工作原理：当接收天线识别到驾驶员钥匙将确认信号发送给J518进行识别,确认后发送给控制单元J386。驾驶员触摸车门把手，J386执行J518确认信号，车门中控解锁。

Q5 1.由于原备件号为：8K0 907 064 DS(BCM21.1)的J393已禁用,其替换件号为:8K0 907 064 CS,但换上后出现故障码：‘左/右后转向信号灯灯泡电路中有故障和左/右侧制动灯及尾灯电路中有故障’。后来在线对393进行升级SVM码（XCHG46A001）故障排除。

禁用件编码为：01 3A 0E 20 20 39 34 95 04 30 05 32 80 00 00 00 升级后编码为：01 3A 0E 20 20 B9 34 95 84 30 05 32 80 00 00 00 另有一种说法是：与尾号为CS匹配的尾灯是普通灯；而与DS匹配的尾灯是LED灯。

2.（综合）当有用户反应播放音频或视频文件出现死机现象时，应该想到是否其文件中有病毒所致。本例就是每当播放音乐5分钟左右就死机，后来发现其SD卡中的文件无法通过MMI删除。最后通过引导性功能进入5F，选择J794匹配功能，删除相应文件，格式化SD卡，重新存储音乐文件再播放后，故障没再出现。

3.高级钥匙不能启动的诊断过程：用遥控器插入点火开关能正常启动车辆。但用按键功能进显示‘没有可识别的钥匙’。系统无故障码存储。可能是下列故障原因：（1）钥匙及电池损坏-可通过换用另一把钥匙排除。（2）启动开关E408按键或线路故障-可进入引导性故障查询对E408进行元件测试和按压E408看钥匙上的指示灯能否闪亮，能亮说明钥匙已激活。（3）R137、R138、R200、R201四根信号定位天线故障。（4）J393内部J723天线识别系统损坏。

由于（1）（2）项正常，所以怀疑系统不能正确读取钥匙位置或读取钥匙位置后不能通过天线将防盗信号传送到J393．

第（3）项检测过程如下：先分析其信号传递过程：与C6有所不同，E408将启动请求命令传递到J393，J393接收后通过内部天线控制单元J723，J723通过四门天线R137、R138、R200、R201发出寻找定位钥匙指令，钥匙收到四门天线发出的寻找激活指令后（指示灯闪亮），R47防盗天线接收后将信息传递到J393，J393接收后通过防盗计算确认，通过CAN总线传递共享J623、J217等启动车辆。

通过（１）（２）项检测说明钥匙、四门天线本身及其线路均正常，应重点检查防盗天线R47和J393（R47位于尾盖饰板内）检查其到393的线路未见异常。把R24输入天线插头取下，用一根铁丝作为接收天线插入2号位后故障依旧，插入1号位时，系统正常，怀疑R24损坏，换后依旧。和同型车对比，发现正常车的天线输入信号在1号位，而故障车在2号位。询问用户得知该车在外面更换过后挡玻璃后才出现上述症状的，同时收音机的频道也少了。

由于R47和R24集成在一起，在更换后挡玻璃时将R47的天线输入信号焊错误而钥匙命令信号从R24处放大，导致R47传送到J393的信号衰减才使仪表显示‘未找到可识别钥匙’。

由于R24正常，系统没有监控到线束断路，所以不报故障码。

4.更换393无法编码的解决方案：根据TPI：201214/3更换J393，原车备件编码8K0 907 064 DS，软件号321，新件号8K0 907 064 DS，软件号328，在用引导性故障查询功能下的更换过程中出现下列提示‘传递到AUDI软件版本管理的数据成功存储在系统中。目前该车辆无法接收到系统的答复，联系技术员热线服务电话，并提供SVM代码和车辆识别码。’

这表明该车在数据库中无数据，导致无法根据系统数据为其编码，由于原车件是17组16进制编码，而新件是16组16进制编码，所以无法将原编码编入新件。如果找到同样配置的Q5车393编码也是16组16进制编码，将编码编入故障车，更换后的393，仪表会出现制动灯报警，会在393中出现两个故障码：制动及尾灯2左侧M-58电路电气故障和制动及尾灯2右左侧M-59电路电气故障。

出现上述故障是由于新更换的393必须在线由奥迪软件版本管理进行参数设置，所以手动编码方式是不能完全解决故障的。

此时可以找一个同样配置的Q5，而该车在奥迪软件版本管理中必须有数据（可以在线进行规定/实际比较检查），将新件393匹配至该车后再将匹配后的393匹配到故障车。

注：8K0 907 064 DS的393已替换为8K0 907 064 CS的。该件做在线是会出现下列提示：检测到硬件需要检查，检查2控制单元。

在你的订购系统/零件清单中检查控制单元05-进入及启动识别是否对该车有效，检查控制单元05-进入及启动识别功能。-必要时订购需要的控制单元。

在你的订购系统/零件清单中检查控制单元46-舒适/便利功能系统中央模块是否对该车有效，检查控制单元46-舒适/便利功能系统中央模块的功能。-必要时订购需要的控制单元。按下<完成>继续程序。

此故障只能将诊断记录保存发给技术支持部，由德方调试系统数据库后方能匹配。

5.更换393后高级钥匙不起作用，查其编码发现一键启动被禁用，手工更改后故障依旧，通过在线更改故障排除。

6.（综合）如果报有某天线断路或短路的故障时，可以通过测量对比同作用的正常天线两脚间的电阻值（控制单元侧和天线侧）——本例就是高级钥匙失效，有故障码：03284 007进入及启动识别天线，右侧对地短路。右侧天线代号为R201，与备箱天线R200更换后还是报同样故障，测量393侧与R201连接的9、10脚之间的阻值为226欧，但正常应为1120欧，判定393损坏。换后故障排除。

7.有报点火闩、车辆不能启动、钥匙拔不出、打开钥匙仪表无反应等故障时，除检查点火开关、393外，右A柱（从E415到393的线束）的多孔插头是一个故障易发点。

8.当出现防盗系统无故报警（双闪、喇叭鸣叫或以其中某一种形式报警）时，可进入393里面通过数据流查看报警源，本例中发现Y轴数据不正常（正常数据车辆静止时为0），且一直在变动.特别注意：超声波传感器和倾斜传感器都集成在防盗报警传感器（G578）内。通过LIN线与393相连，只在处于警戒状态时工作，倾斜传感器同时检测X轴和Y轴两个方向的倾斜角度，超过+/-0.7度都会报警。数据中的参考角度是指车辆进入警戒状态后相对于停车时倾斜了的角度，所以倾斜传感器不良，信号超差将导致误报警。必须得更换G578.玻璃破碎传感器及其线路故障也会导致报警（本例是尾盖饰板下的传感器插头未插紧）。

以上两例均可作为其它车型的类似故障参考维修方案。

9.倒车没影像、图像错乱、发卡的故障排除。地址3C、5F中均无故障记录，在线比较也无需修改，根据经验更换倒车影像控制单元（J772）无效。倒车影像控制单元的视频输出端与前显示控制单元（J523，集成在J794内）的视频输入端相连。挂倒挡时查看794里面26组第1位（倒数第2位）数据流，始终显示为0状态，正常应为1.由此可确定故障在794，更换后故障排除。

10.信号喇叭的工作过程如下：按下喇叭触点开关G85-J527-J519-喇叭保险丝-喇叭继电器J413-喇叭。可以从J217的J519（25组1区和2区）的数据流中加以分析故障出现在前半部分还是后半部分。11.导航系统出现省份、区域、常用设施类别无法选择（呈灰色）；报错误代码128时需更换J794.12.转向柱锁止的条件有：点火钥匙已拔下；车门已关闭（高级钥匙）；点火装置必须为关闭状态；接线端S无信号；汽车必须处于静止状态等。当条件满足后，由J519和J393分别通过各自的专用信号线同时向转向柱J764发出一电压信号，随后J764执行转向柱锁止动作。其信号线断路会报‘ESL的锁止条件未满足’的故障信号。

13.Q5温控杯座不在自诊断范围，是通过后备箱继电器进行电源控制的。在断电等级2的情况下不能激活。（可以通过自诊断46系统393中数据流01的第四组查看）。有两个电源：一个30号电源通过10A保险直接供给杯座Z105，另一个是15号电源，通过393控制继电器J807给其供电。

14.因ABS、ESP、EPC、废气灯、气囊灯等亮，进入亮故障灯的系统又无故障码，经试车验证亮灯系统本身也无故障，最终确认是仪表本身故障导致。但根据引导换完仪表后却出现了车载计算机，实际值对比也无用。最后读出原车仪表编码手工输入后故障排除。

15.点烟器和12V插座由J807继电器供电，而J807由393的T32c/15脚控制供电，不工作时可尝试对393断电，如不能解决可对393进行升级，也可能393损坏所致。

16.钥匙不能拔出的检查思路：（1.钥匙拔出的条件：换挡杆处于P位；点火开关关闭；可通过读取数据流进行检查是否与实际相符。（2.钥匙工作过程：当钥匙插入点火锁识别到S触点后，若确定该钥匙已经授权，393与电子转向柱控制单元764交换防盗数据。确认转向柱是否在该车一匹配过，如果确认通过，393将打开转向柱锁止。且接下来393会接通端子15。再次按下钥匙时，端子15关闭，转向锁止。

764和E415同时是393的LIN用户，因此可以判断393的LIN通信正常，进一步测量E415与393的导线正常，无论点火开关是否打开，E415始终不对钥匙进行释放，综合分析，问题缩小在393和415之间的防拔出锁电磁铁导线上，测量导线正常。将其剪断，点火锁立即释放钥匙，说明393始终控制电磁铁处于激活状态。需更换393.17.压缩机插头和附加水泵插头插错，空调系统会不制冷，加油时系统压力升高，也无故障码。

18.散热风扇的工作过程是:启动车辆并且打开AC开关接通空调之后，发动机控制单元J623接收来自CAN线的请求，接通散热器风扇，从而给风扇控制器J293输出信号。

Q7 1.轮速传感器可能会导致导航工作异常。原因分析：对于MMI2G（J523）导航仪器利用前桥路程脉冲信号来推测导航仪，前桥路程脉冲信号将带有EDSJ104的ABS控制单元根据转数检测器的信号（前面左边的G47，右边的G45算出来），并且向传动装置控制单元数据区域控制网络发送。数据总线诊断面板J523读取传动装置控制单元数据区域网络上的信息，并且通过媒体系统数据交换总线向导航仪控制器J401发送。

3G（J794）MMI导航方面的控制说明如下：其内没有安装陀螺仪传感器（转向角传感器），794通过总线从ESP控制单元获取最精确的旋转数据。例如车辆编转率就属于这些旋转数据。

所以，车速传感器和采集旋转数据的传感器损坏都可能导致导航工作异常。

2.断环诊断线出现故障会导致MMI系统不工作。本例是断环诊断线与车身接触导致回路中断诊断线电压值为0V。

3.倾斜传感器集成在520内，其数据可在4F中读取。其差值大于1%会触发报警。可以从46的数据流中读取最后4次触发报警的原因。

其控制过程是：393是报警喇叭H12的车内监控控制器G273的主控制单元，J520将倾斜信号传到CAN线上。393根据此信号控制报警。

4.门内的扬声器（蓝/白）插头易与进入及启动识别天线（黄/棕）的插头换插。导致无钥匙启动功能失效。上述的颜色只针对右后门。

5.舒适CAN高位线和低位线短路会导致防盗启控。15号电不能激活。本例除上述现象外，车门锁不上，右侧车门也打不开。

6.Q7车型车门内外都不能打开时，可以降下其玻璃，用加长启子把闭锁器外壳破坏掉，再把安全电机齿轮向下旋转90度就可以把门打开。本例是因仪表下一插脚松脱导致右前门控制单元J387无供电而导致右前门打不开。

如果是前门，可松开右前翼子板，拆下车门上的连接插头检查线路。

7.车门把手传感器故障有时可能会导致锁上车门后自动解锁。

8.当发生防盗误报警时，可通过393内的16组数据流2、3、4区查看触发源。对某些怀疑的触发源可以通过编码的方式将其关闭，再看故障是否存在。本例中就关掉内部监控传感器、倾斜传感器和后窗防砸玻璃传感器进行过测试。但最后发现是报警喇叭自身故障引起的。因其内有一个处理器，自身发生故障后触发报警，同时该触发动作又通过LIN总线传回393，从而产生了“智能警报，导线监控”的故障码。

9.手持话柄开机后为德语显示的故障排除：排除过程:(1.检查车载蓝牙电话控制单元编码为1070001，正常；（2.调整手柄语言为中文。关机重开还是一样；（3.将话柄恢复出厂值，还是一样；（4.将车载蓝牙电话控制单元匹配通道10里面的数据由0改为8后故障排除。

10.免钥匙登车控制单元J723损坏也可能报‘00166 004进入及启动识别开关E415没有信号/不通信；免钥匙登车系统天线读取单元没有信号/不通讯’故障现象是仪表出现‘点火锁故障，请联系服务站’，车辆无法熄火，钥匙拔不出来，应急熄火后一切正常。此时除检测相关线路外，可直接拔掉J723看启动、熄火是否正常。如正常即为723自身或相关线路发生故障。本例是E415、J518、J723三个共用的智能启动和关闭的信号线B475在J723内部短路，始终搭铁而导致关闭钥匙的无法熄火，熄火后无法着车的故障。11.当鼓风机转速受到限制，或其它省电模式被激活时，可通过查看能源控制器（09款车集成在网关内）21组数据流若怠速提升功能启用，则说明确是电量不足，需进一步查明是电瓶损坏、还是发电机发电量不够、线路故障、能量监控传感器J367（给能源控制器提供电瓶信息）故障、等具体原因。其19组是电瓶的状态数据。本例是J367故障导致鼓风机着车十几分钟后风速被 限制到最大8级，过几分钟限制到最大6级，一个小时后鼓风机停转，熄火重新着车后，故障消失。查看19组数据流电瓶的状态数据总保持在10%的状态。更换J367后恢复到60%。

TT 1.后部扰流板故障排除：（1.工作原理：出于安全原因，扰流板在发生下述故障时会伸出：a.舒适系统J393收不到车速信号。b.393不再接收CAN信号。c.扰流板调节装置的终端开关1和2上识别到不可信信号。E.393电压过低（小于10.5V）

散记

1.进入和启动模块不仅用于控制总线端15供电继电器和总线端75x供电继电器，而且通过舒适CAN总线提供15、75x、50、S、P等信号，同时在启动过程中向发动机控制单元提供启动请求信号，允许发动机启动运转。

2.如遇燃油表显示不准等故障时，可进17仪表2组2区查看燃油存量。如与实际相符则为显示方面的问题。本例是速腾车型冷车时油表不工作，热车重新开关钥匙后显示正常。冷车时其指针一直指示零位。但油位警告灯不亮。由此说明仪表本身有问题。

3.4.5.6.关闭新车型开门熄火功能:46A008升级，打开用46A009。

c7日间行车灯取消在0903里面。A6L无四环标:1.794最后一位00改03，重启后改回00即可；

加装的倒车影像实际值对比后无显示：794长编码的第7个值，由ED改为FD，重启后即可。7.仪表匹配21到25是曰期，测量值5是保养内容。

第三篇：图纸设计规范

桥梁规范：

1、中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》JTG B01-20032、中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20043、中华人民共和国行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-20044、中华人民共和国行业标准《公路圬工桥涵设计规范》JTJ D61-20055、中华人民共和国行业标准《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ D63-20076、中华人民共和国行业推荐性标准《公路桥梁抗震设计细则》JTG/TB02-01-20087、中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工设计规范》JTG/T F50-20118、中华人民共和国行业标准《公路工程水文勘测设计规范》JTG C30-20029、《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）

10、《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB1499.1-2008）

11、《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499.2-2007）

12、《碳素结构钢》GB700-200613、《公路桥梁伸缩缝》

14、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）

15、《公路桥涵施工技术规范》

16、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）

17、《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥》（GB175）

18、《普通混凝土用砂质量标准及检验方法》（JGJ52）

19、《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》（GB/T1596）

20、《铁路砼结构耐久性设计暂行规定》（2005年版）

21、《公路工程抗震设计规范》JTJ004-8922、《公路工程质量质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）

23、《山砂混凝土技术规程》（DBJ22-016-95）

24、《预应力砼先简支后结构连续T形组合梁（L=30m）》

25、《20m整体式路基装配式预应力混凝土T梁上部构造（先简支后结构连续）》

26、《30m整体式路基装配式预应力混凝土T梁上部构造（先简支后结构连续）》

27、《整体式路基装配式预应力混凝土T梁上部构造（先简支后结构连续）》

隧道：

1、《公路隧道设计规范》（JTG D70-2004）

2、《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTG D40-2011）

3、《公路沥青路面设计规范》（JTG D50-2006）

4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（TG D62-2004）

5、《公路隧道交通工程设计规范》（JTG/T D71-2004）

6、《公路建设项目环境影响评价规范》（JTG B03-2006）

7、《公路项目安全性评价指南》（JTG/T B05-2004）

8、《公路环境保护设计规范》（JTG B04-2010）

9、《公路隧道施工技术规范》（JTG F60-2009）

10、《地下工程防水技术规范》（GB50108-2008）

11、《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB50086-2001）

12、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）

13、《公路工程地质勘察规范》（JTG C20-2011）

14、《工程岩体分级标准》（GB50218-94）

第四篇：GCK设计规范

低压抽出式开关柜GCK设计规范

为了使设计人员更好地熟悉和了解GCK柜型的特点和性能，提高设计人员的综合素质和业务能力，特将此柜型的电气性能和机械性能以及在设计中的注意事项总结如下，供大家参考使用。

一、主要结构性能

1、柜体骨架采用C型材，模数为25mm，通过锁紧自攻螺钉和高强度螺栓紧固组装而成。

2、柜体采用2mm冷轧钢板或进口敷铝锌板制作（门板及喷涂件不能采用敷铝锌板制作）。

3、柜体结构由柜架、门、封板、隔板、安装支架等零部件组成。

4、柜体类型分为：固定柜、抽屉柜、固定分隔柜及混装柜（固定单元和抽屉单元）。

5、柜体尺寸分为

1）固定柜：宽1000、800、600；深1000、800、600（非标）；柜高2200。

2）抽屉柜：宽1000（可以非标制作侧出线）、800、600；深1000、800、600（非标）；柜高2200。

3）说明：抽屉柜的柜深可做1000、800、600（制作600深的抽屉柜要考虑安装空间是否够用）；600和800宽的抽屉柜的柜深首选1000，也可做800。

6、柜体结构分为四个功能单元：水平母线室、垂直母线室、功能单元室、电缆室。

7、功能单元隔离形式：部分隔离。

8、进出线形式：电缆/母线槽（桥），可柜顶、柜侧或柜底进出线。

9、表面处理：高压静电喷涂（可根据用户提供的颜色或色标制作）。

二、主要电气性能

1、电气参数：

a、额定绝缘电压：AC660V b、额定工作电压：主电路AC380V、AC660V；辅助电路AC220V、AC380V c、额定频率：50HZ、60HZ d、额定冲击耐受电压：8KV e、水平母线额定电流：630~3150A f、垂直母线额定电流：1500A g、水平母线额定短时耐受电流（1S）：30KA、50KA（热稳定）h、水平母线额定峰值耐受电流：65KA、105KA（动稳定）i、j、垂直母线额定短时耐受电流（1S）：30KA~、50KA（热稳定）垂直母线额定峰值耐受电流：65KA、105KA（动稳定）

k、外壳防护等级：IP30、IP40 l、过电压等级：IV m、污染等级：3 n、母线系统可采用三相四线、三相五线 o、海拔高度：不超过2000米

2、开关柜按照用途分为：进线柜、PC柜、MCC柜、电容柜、计量柜、母线转接柜（PC柜和MCC柜统称为馈电柜）。

3、水平母线规格：

630A采用TMY-3（50X5）

1250A采用TMY-3（80X8）

1600A采用TMY-3（100X8）

2000A采用TMY-3X2（60X10）

2500A采用TMY-3X2（80X10）

3150A 采用TMY-3X2（120X10）

4、垂直母线采用矩形铜母线（TMY-50X6/ TMY-60X6/ TMY-80X6/ TMY-100X6），置于塑料功能盒中。

5、水平母线与垂直母线之间的搭接采用螺栓连接。

6、抽屉按照模数可分为5种规格：1/2单元、1单元（200高）、1.5单元（非标300高）、2单元（400高）、3单元（600高）。

7、1单元抽屉模数尺寸：600X200X400（抽屉内部空间505X170X400），柜深800；或600X200X500（抽屉内部空间505X170X500），柜深1000；1/2单元抽屉模数尺寸：待定。

8、抽屉的额定电流（内装一只空开的情况）：1/2单元抽屉最大做到100A；1单元抽屉最大做到225A（在开关外形尺寸允许的情况下可做到250A）；1.5单元和2单元抽屉最大做到400A；3单元抽屉最大做到630A。

9、每台柜可配置18个1/2单元，或9个1单元；抽屉单元区域总高度1800mm。

10、抽屉抽出后的防护等级为IP20。

11、抽屉具有可靠的三位置：连接、试验、分离/移出，抽屉通过右侧的小连锁手柄和面板上的断路器操作手柄配合，实现三位置的机械连锁关系，特殊情况可通过小连锁手柄右侧的解锁孔解锁后打开面板检修。

12、抽屉的二次线采用专用的接插件连接，1/2单元有20个；1单元及以上有四种规格：10个/20个/24个/32个。

13、其他性能及参数可参照产品样本和技术文件。

三、设计注意事项

1、图纸上所选水平母线规格与GCK柜是否匹配？注意零母线是否有合适的母线夹。

2、必须明确系统的进出线方式：a）母线上进（侧进）电缆下出；b）母线下进电缆下出；c）电缆下进电缆下出；d）电缆上进电缆上出。

3、必须明确系统中所有开关柜的排列顺序和操作面方向，搞清楚是靠墙（靠墙的开关柜要考虑安装和检修）还是离墙安装？

4、设计时要保证系统图上的外形尺寸和平面布置图上的外形尺寸一致，并考虑各柜的安装空间是否够用？

5、系统中有母线桥（槽）的情况，要考虑母线桥（槽）的走向与系统进出线方式有无冲突，并考虑母线桥（槽）进出线位置有无困难？

6、在系统图上要注明母线桥（槽）的实际去向。

7、设计时要考虑面板和测控板布局合理，要保证相同容量的回路或其备用回路的互换性。

8、设计二次原理图时要保证系统图上的主方案和二次原理图中的主方案一致，并在有传动号的原理图中要注明“线号前加传动号，传动号见一次系统图”。

9、在材料清单中要特别注意元器件的型号、参数要符合样本和资料上的规范写法；查资料时首先考虑生产厂家的样本，尤其是参数（包括外形及安装尺寸）。

10、在提元器件清单时，必须保证其参数和性能要符合二次原理图的要求，如各种元件带的附件是否齐全、时间继电器的触点性质是否符合要求、辅助触点是否够用、控制电压是否符合要求等等，尤其是进口元件要特别留意。

11、GCK柜：标准的抽屉柜宽为800和600（后出线），水平母线放柜顶靠前（后中前布置），柜深可做到800、1000（非标可做600，但要考虑其余柜的安装空间），水平母线额定电流最大做到3150A；1000宽的抽屉柜可非标做侧出线，柜深可做到800、1000。

12、固定分隔柜及混装柜是标准GCK柜结构的一种演变，在柜宽允许的情况下水平母线可放柜顶也可放柜后，位置和电流大小同第“11”条。

13、在设计GCK柜时可参照低压部制定的设计规范，文件路径：DY——WXL设计规范*.*，有不明之处请咨询。

希望此规范的制定能给大家在工作上带来一定的帮助，在提高自身素质和能力方面积累一些经验，尽快适应公司快速发展的需要，欢迎大家多提宝贵意见和建议，力争将低压部的工作做得更完善一些！

第五篇：钢结构设计规范

钢结构设计规范

第一章 总结 第二章 材料

第三章 基本设计规定 第四章 受弯构件的计算

第五章 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算 第六章 疲劳计算 第七章 连接计算 第八章 构造要求 第九章 塑性设计 第十章 钢管结构章

第十一章 圆钢、小角钢的轻型钢结构 第十二章 钢与混凝土组合梁 附录一 梁的整体稳定系数

附录二 梁腹板局部稳定的计算 附录三 轴心受压构件的稳定系数 附录四 柱的计算长度系数

附录五 疲劳计算的构件和连接分类 附录六 螺栓的有效面积

附录七 非法定计量单位与法定计量单位的换算关系

第一章 总 则

第1.0.1条 为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制定本规范。

第1.0.2条 本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构设计。

第1.0.3条 本规范的设计原则是根据《建筑结构设计统 一标准》(CBJ68-84)）制订的。

第1.0.4条 设计钢结构时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、结构方案和构造措施，满足结构在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求，宜优先采用定型的和标准化的结构和构件，减少制作、安装工作量，符合防火要求，注意结构的抗腐蚀性能。

第1.0.5条 在钢结构设计图纸和钢材订货文件中，应注明所采用的钢号（对普通碳素钢尚应包括钢类、炉种、脱氧程度等）、连接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。此外，在钢结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质量级别（焊缝质量级别的检验标准应符合国家现行《钢结构工程施工及验收规范》）。

第1.0.6条 对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计，尚应符合国家现行有关规范的要求。

第二章 材 料

第2.0.1条 承重结构的钢材，应根据结构的重要性、荷载特征、连接方法、工作温度等不同情况选择其钢号和材质。承重结构的钢材宜采用平炉或氧气转炉3号钢（沸腾钢或镇 静钢）、16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢，其质量应分别符合现行标准《普通碳素结构钢技术条件》、《低合金结构钢技术条件》和《桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技术条件》的规定。

第2.0.2条 下列情况的承重结构不宜采用3号沸腾钢:

一、焊接结构：重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，冬季计算温度等于或低于－20℃时的轻、中级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，以及冬季计算温度等于或低于－30℃时的其它承重结构。

二、非焊接结构：冬季计算温度等于或低于－20℃时的重级 工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构。

注明：冬季计算温度应按国家现行《采暖通风和空气调节设计规范》中规定的冬季空气调节室外计算温度确定，第2.0.3条 承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度（或屈服点）和硫、磷含量的合格保证,对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。承重结构的钢材，必要时尚应具有冷弯试验的合格保证。对于重级工作制和吊车起重量等于或大于50ｔ的中级工作制 焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。但当冬季计算温度等于或低于－20℃时，对于3号钢尚应具有－20℃冲击韧性的合格保证；对于16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢尚应具有－40℃冲击韧性的合格保证。对于重级工作制的非焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材,必要时亦应具有冲击韧性的合格保证。

第2.0.4条 钢铸件应采用现行标准《一般工程用铸造碳钢》中规定的ZG200-400、ZG230-450、ZG270-500或ZG310-570号钢。

第2.0.5条 钢结构的连接材料应符合下列要求:

一、手工焊接采用的焊条，应符合现行标准《碳钢焊条》或《低合金钢焊条》的规定。选择的焊条型号应与主体金属强度相适应。对重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，宜采用低氢型焊条。

二、自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和焊剂，应与主体金属强度相适应。焊丝应符合现行标准《焊接用钢丝》的规定。

三、普通螺栓可采用现行标准《普通碳素结构钢技术条件》中规定的3号钢制成。

四、高强度螺栓应符合现行标准《钢结构用高强度大六角头 螺栓、大六角螺母、垫圈型式尺寸与技术条件》或《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副型式尺寸与技术条件》的规定。

五、铆钉应采用现行标准《普通碳素钢铆螺用热轧圆钢技术条件》中规定的ML2或ML3号钢制成。

六、锚栓可采用现行标准《普通碳素结构钢技术条件》中规定的3号钢或《低合金结构钢技术条件》中规定的16Mn钢制成。对采暖房屋内的结构可按该规定值提高10℃采用。

第三章基本设计规定

第一节设计原则

第3.1.1条 本规范除疲劳计算外，采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用分项系数的设计表达式进行计算。

第3.1.2条 结构的极限状态系指结构或构件能满足设计规定的某一功能要求的临界状态，超过这一状态结构或构件便不再能满足设计要求。承重结构应按下列承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计：

一、承载能力极限状态为结构或构件达到最大承载能力或达到不适于继续承载的变形时的极限状态；

二、正常使用极限状态为结构或构件达到正常使用的某项规定限值时的极限状态。

第3.1.3条 设计钢结构时，应根据结构破坏可能产生的后果，采用不同的安全等级。一般工业与民用建筑钢结构的安全等级可取为二级，特殊建筑钢结构的安全等级可根据具体情况另行确定。

第3.1.4条 按承载能力极限状态设计钢结构时，应考虑荷载效应的基本组合，必要时尚应考虑荷载效应的偶然组合。按正常使用极限状态设计钢结构时，除钢与混凝土组合梁外，应只考虑荷载短期效应组合。

第3.1.5条 计算结构或构件的强度、稳定性以及连接的强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）；计算疲劳和正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。

第3.1.6条 对于直接承受动力荷载的结构：在计算强度和稳定性时，动力荷载设计值应乘动力系数；在计算疲劳和变形时，动力荷载标准值不应乘动力系数。计算吊车梁或吊车桁架及其制动结构的疲劳时，吊车荷载应按作用在跨间内起重量最大的一台吊车确定。

第3.1.7条 设计钢结构时，荷载的标准值、荷载分项系数、荷载组合系数、动力荷载的动力系数以及按结构安全等级确定的重要性系数，应按《建筑结构荷载规范》(GBJ9-87)的规定采用。

第3.1.8条 计算重级工作制吊车梁（或吊车桁架）及其制动结构的强度和稳定性以及连接的强度时，吊车的横向水平荷载应乘以表3.1.8的增大系数。

第3.1.9条 计算平炉、电炉、转炉车间或其它类似车间的工作平台结构时，由检修材料所产生的荷载，可乘以下列折减系数：

主 梁

0.85

柱(包括基础）

0.75

第二节设计指标

第3.2.1条 钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数），应根据钢材厚度或直径（对3号钢按表3.2.1-1的分组）按表3.2.1-2采用。钢铸件的强度设计值应按表3.2.1-3

第3.2.2条 计算下列情况的结构构件或连接时，第3.2.1条规定的强度设计值应乘以相应的折减系数：

一、单面连接的单角钢

１．按轴心受力计算强度和连接0.85；

２．按轴心受压计算稳定性

二、施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接0.90；

三、沉头和半沉头铆钉连接0.80。

注：当几种情况同时存在时，其折减系数应连乘。

第3.2.3条 钢材和钢铸件的物理性能指标应按表3.2.3 采用。

第三节结构变形的规定

第3.3.1条 计算钢结构变形时,可不考虑螺栓（或铆钉）孔引起的截面削弱。

第3.3.2条 受弯构件的挠度不应超过表3.3.2中所列的容许值。

第3.3.3条 多层框架结构在风荷载作用下的顶点水平位移与总高度之比值不宜大于1/500，层间相对位移与层高之比值不宜大于1/400。

注：对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移与层高之比值宜适当减小。无隔墙的多层框架结构，层间相对位移可不受限制。

第3.3.4条 在设有重级工作制吊车的厂房中，跨间每侧吊车梁或吊车桁架的制动结构，由一台最大吊车横向水平荷载所产生的挠度不宜超过制动结构跨度的1/2200。

第3.3.5条 设有重级工作制吊车的厂房柱和设有中、重级工作制吊车的露天栈桥柱，在吊车梁或吊车桁架的顶面标高处,由一台最大吊车水平荷载所产生的计算变形值，不应超过表3.3.5中所列的容许值。

第四章 受弯构件的计算

第一节 强 度

第4.1.1条 在主平面内受弯的实腹构件，其抗弯强度应按下列规定计算：

一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时，第4.1.3条 当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载、且该荷载处又未设置支承加劲肋时，腹板计算高度上边缘的局部承压强度应按下式计算:

第4.1.4条 在组合梁的腹板计算高度边缘处，若同时受有较大的正应力、剪应力和局部压应力，或同时受有较大的正应力和剪应力（如连续梁支座处或梁的翼缘截面改变处等），其折算应力应按下式计算：

式中σ、τ、σｃ——腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力和局部压应力，r和σ c应按公式(4.1.2)和公式(4.1.3-1|)计算，σ应按下式计算：

第二节 整体稳定

第4.2.1条 符合下列情况之一时，可不计算梁的整体稳定性：

一、有铺板（各种钢筋混凝土板和钢板）密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连、能阻止梁受压翼缘的侧向位移时。

二、工字形截面筒支梁受压翼缘的自由长度L1与其宽度B1之比不超过表4.2.1所规定的数值时。②梁的支座处，应采取构造措施以防止梁端截面的扭转。

对跨中无侧向支承点的梁，L1 为其跨度；对跨中有侧向支承点的梁，L1为受压翼缘侧向支承点间的距离（梁的支座处视为有侧向支承）。

第4.2.2条 除第4.2.1条所指情况外，在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性应按下式计算：

注：见第４．２．１条注②。

第4.2.3条 除第4.2.1条所指情况外，在两个主平面受弯的工字形截面构件，其整体稳定性应按下式计算：

注：见第４．２．１条注②。

第4.2.4条 不符合第4.2.1条第一项情况的箱形截面简支梁，其截面尺寸（图4.2.4）应满足ｈ/bo ≤6，且L1/bo 不应超过下列数值：

符合上述规定的箱形截面简支梁，可不计算整体稳定性。注：其它钢号的梁，其L1/bo 值不应大于95(235/fy)。

第4.2.5条 用作减少梁受压翼缘自由长度的侧向支撑，其轴心力应根据侧向力F确定，梁的侧向力应按下式计算：

第三节 局部稳定

第4.3.1条 为保证组合梁腹板的局部稳定性，应按下列规定在腹板上配置加劲肋（图4.3.1）：

一、当ho /tw ≤80235/fy时，对有局部压应力（σc≠０）的梁，宜按构造配置横向加劲肋；但对无局部压应力（σc＝０）的梁，可不配置加劲肋。

二、当80235/fy ＜ho /tw ≤170235/fy时，应配置横向加劲肋，并应按第4.3.2条的规定进 行计算（对无局部压应力的梁，当ho /tw ≤100235/fy 时，可不计算）。

三、当ho /tw ＞170235/fy 时，应配置横向加劲肋和在受压区配置纵向加劲肋，必要时尚应在受压区配置短加劲肋，并均应按第4.3.2条的规定进行计算。此处ho为腹板的计算高度，tw为腹板的厚度。

四、梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处,宜设置支承加劲肋，并应按第4.3.8条的规定进行计算。

第4.3.2条 无局部压应力（σc＝0）的梁和简支吊车梁，当其腹板用横向加劲肋加强或用横向和纵向加劲肋加强时，应按第 4.3.3条至第4.3.6条计算加劲肋间距。其它情况的梁，应按附录二计算腹板的局部稳定性。

第4.3.3条 无局部压应力（σ＝0）的梁，其腹板仅 用横向加劲肋加强时，横向加劲肋间距α应符合下列要 求：

σ——与τ同一截面的腹板计算高度边缘的弯曲压应力（N/mm2），应按σ＝My/Ｉ计算，Ｉ为梁毛截面惯性矩，y1为腹板计算高度受压边缘至中和轴的距离。公式（4.3.3.1）右端算得的值若大于第4.3.7条规定的最大间距时，应取α不超过最大间距。

第4.3.4条 无局部压应力（σｃ＝0）的梁，其腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时（图4.3.1b、c），纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离h1应在ho/5～/ho/4范围内，并应符合下式的要求： 式中σ——所考虑区段内最大弯矩处腹板计算高度边缘的弯曲压应力（N燉mm2），应按σ＝MmaxY1/I计算。横向加劲肋间距ａ仍应按第4.3.3条和第4.3.7条确定，但应以h2代替h0，并取η＝1.0。

第4.3.5条 简支吊车梁的腹板仅用横向加劲肋加强时，加劲肋的间距ａ应同时符合下列公式的要求：

公式（4.3.5-1）和公式（4.3.5-2）右端算得的值若大于2ho或分母为负值时，应取ａ＝2ho。对变截面吊车梁，当端部变截面区段长度不超过梁跨度的1/6时，ａ值应按下列情况确定：

一、腹板高度变化的吊车梁：端部变截面区段的ａ值应符合公式（4.3.5-1）的要求，式中的ho取该区段的腹板平均计算高度，τ取梁端部腹板的最大平均剪应力；不变截面区段内的ａ值，应同时符合公式（4.3.5-1）和公式（4.3.5-2）的要求，式中τ取两区段交界处的腹板平均剪应力。

二、翼缘截面变化的吊车梁：由端部至变截面处区段的ａ值，应同时符合公式（4.3.5-1）和公式（4.3.5-2）的要求，但σ取变截面处腹板计算高度边缘的弯曲压应力，同时由表4.3.5-2查得的k3、k4值应乘以0.75；中部不变截面区段的ａ值，应同时符合公式（4.3.5-1）和公式（4.3.5-2）的要求，但τ取变截面处的腹板平均剪应力。

第4.3.6条 简支吊车梁的腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时（图4.3.1b、c），纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离h1应在h0/５～h0/4范围内，并应符合下列公式的要求：

当公式（4.3.6-1）或公式（4.3.6-2）右端算得的值小于ho/5时，尚应在腹板受压区配置短加劲肋（图4.3.1d），并应按附录二进行计算。

横向加劲肋间距α应按公式（4.3.5-1）确定，但应以h2代替式中的ho，以0.3σｃ代替表4.3.5-1中的σｃ。若公式（4.3.5-1）右端算得的值大于2h2或分母为负值时，应取ａ≤2h2。对腹板高度变化的吊车梁：在确定梁端部变截面区段内（有纵向加劲肋）的α值时，h2取该区段腹板下区格的平均高度，τ取该区段梁端部处的腹板平均剪应力；在确定不变截面区段内的α值时，τ取两区段交界处的腹板平均剪应力。对翼缘截面变化的吊车梁，确定α值时，τ取梁端部腹板平均剪应力。

第4.3.7条 加劲肋宜在腹板两侧成对配置，也可单侧配置，但支承加劲肋和重级工作制吊车梁的加劲肋不应单侧配置。横向加劲肋的最小间距为0.5ho，最大间距为2ho（对无局部压应力的梁，当ｈｏ/ｔｗ≤100时，可采用2.5ho）。

在腹板两侧成对配置的钢板横向加劲肋，其截面尺寸应符合 下列公式要求：

在腹板一侧配置的钢板横向加劲肋，其外伸宽度应大于按公式（4.3.7-1）算得的1.2倍，厚度不应小于其外伸宽度的1/15。在同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中，横向加劲肋的截面尺寸除应符合上述规定外，其截面惯性矩Iz尚应符合下式要求：

短加劲肋的最小间距为0.75h1。短加劲肋外伸宽度应取为横向加劲肋外伸宽度的0.7～1.0倍，厚度不应小于短加劲肋外伸宽度的1/15。

注：①用型钢（工字钢、槽钢、肢尖焊于腹板的角钢）作成的加劲肋，其截面惯性矩不得小于相应钢板加劲肋的惯性矩。

②在腹板两侧成对配置的加劲肋，其截面惯性矩应按梁腹板中心线为轴线进行计算。在腹板一侧配置的加劲肋，其截面惯性矩应按与加劲肋相连的腹板边缘为轴线进行计算。

第4.3.8条 梁的支承加劲肋，应按承受梁支座反力或固定集中荷载的轴心受压构件计算其在腹板平面外的稳定性。此受压构件的截面应包括加劲肋和加劲肋每侧15tw235/fy范围内的腹板面积，其计算长度取ho。

梁支承加劲肋的端部应按其所承受的支座反力或固定集中荷载进行计算：当端部为刨平顶紧时，计算其端面承压应力（对突缘支座尚应符合第8.4.13条的要求）；当端部为焊接时，计算其焊缝应力。

第4.3.9条 梁受压翼缘自由外伸宽度ｂ与其厚度ｔ之比，应符合下式要求：

箱形截面梁受压翼缘板在两腹板之间的宽度bo与其厚度t之比，应符合下式要求：

当箱形截面梁受压翼缘板设有纵向加劲肋时，则公式（4.3.9-2）中的bo取为腹板与纵向加劲肋之间的翼缘板宽度。

注：翼缘板自由外伸宽度ｂ的取值为：对焊接构件，取腹板边至翼缘板（肢）边缘的距离；对轧制构件，取内圆弧起点至翼缘板（肢）边缘的距离。

第五章 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算

第一节 轴心受力构件

第5.1.1条 轴心受拉构件和轴心受压构件的强度，除摩擦型高强度螺栓连接处外，应按下式计算：

式中N——轴心拉力或轴心压力；An——净截面面积。摩擦型高强度螺栓连接处的强度应按下列公式计算：

式中ｎ——在节点或拼接处，构件一端连接的高强度螺栓数目；n1——所计算截面（最外列螺栓处）上高强度螺栓数目；A——构件的毛截面面积。

第5.1.2条 实腹式轴心受压构件的稳定性应按下式计算：

式中υ——轴心受压构件的稳定系数，应根据表5.1.2的截面分类并按附录三采用。

第5.1.3条 格构式轴心受压构件的稳定性仍应按公式（5.1.2）计算，但对虚轴（图5.1.3ａ的ｘ轴和图5.1.3ｂ、ｃ的ｘ轴和ｙ轴）的长细比应取换算长细比。

换算长细比应按下列公式计算：

一、双肢组合构件（图5.1.3ａ）：

式中λx——整个构件对x轴的长细比；λl——分歧对最小刚度轴1—1的长细比，其计算长度取为：焊接时，为相邻两缀板的净距离；螺栓连接时，为相邻两缀板边缘螺栓的距离；Alx——构件截面中垂直于x轴的各斜缀条毛截面面积之和。

二、四肢组合构件（图5.1.3b）；

式中λy——整个构件对ｙ轴的长细比；Aly——构件截面中垂直于y轴的各叙缀条毛截面面积之和。

三、缀件为缀条的三肢组合构件（图5.1.3c）：

式中A1——构件截面中各斜缀条毛截面面积之和；

注：①缀板的线刚度应符合第８．４．１条的规定。

②斜缀条与构件轴线间的夹角应在４０°～７０°范围内。

第5.1.4条 对格构式轴心受压构件：当缀件为缀条时，其分肢的长细比λ1不应大于构件两方向长细比（对虚轴取换算长细比）的较大值λmax的0.7倍，当缀件为缀板时，λ1不应大于40，并不应大于λmax的0.5倍（当λmax＜50时，取λmax＝50）。

第5.1.5条 用填板连接而成的双角钢或双槽钢构件，可按实腹式构件进行计算，但填板间的距离不应超过下列数值：

受压构件 40i

受拉构件 80i

i为截面回转半径，应按下列规定采用：

一、当为图5.1.5α、b所示的双角钢或双槽钢截面时，取一个角钢或一个槽钢与填板平行的形心轴的回转半径；

二、当为图5.1.5c所示的十字形截面时，取一个角钢的最小回转半径。受压构件的两个侧向支承点之间的填板数不得少于两个。

第5.1.6条 轴心受压构件应按下式计算剪力：

剪力v值可认为沿构件全长不变。

对格构式轴心受压构件，剪力v应由承受该剪力的缀材面（包括用整体板连接的面）分担。

第5.1.7条 用作减小轴心受压构件自由长度的支撑，其轴心力应根据被支承构件的剪力v（作为侧向力）确定。v可按公式（5.1.6）计算。

第二节 拉弯构件和压弯构件

第5.2.1条 弯矩作用在主平面内的拉弯构件和压弯构件，其强度应按下列规定计算：

一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时，式中Yx、Yy——截面塑性发展系数，应按表5.2.1采用。

二、直接承受动力荷载时，仍应按公式（5.2.1）计算，但取Yx＝Yy＝1.0

第5.2.2条 弯矩作用在对称轴平面内（绕x轴）的实腹式压弯构件，其稳定性应按下列规定计算：

一、弯矩作用平面内的稳定性：

（１）无横向荷载作用时：βmx＝0.65＋0.35M2M1，但不得小于0.4，M1和M2为端弯矩，使构件产生同向曲率（无反弯点）时取同号，使构件产生反向曲率（有反弯点）时取异号，M1≥M2；

（２）有端弯矩和横向荷载同时作用时：使构件产生同向曲率时，βmx＝1.0；使构件产生反向曲率时，βmx＝0.85；

（３）无端弯矩但有横向荷载作用时；当跨度中点有一个横向集中荷载作用时，βmx＝1－0.2N/NEx；其它荷载情况时，βmx＝1.0对于表5.2.1第3、4项中的单轴对称截面压弯构件，当弯矩作用在对称轴平面内且使较大翼缘受压时，除应按公式（5.2.2-1）计算外，尚应按下式计算：

式中W2x——对较小翼缘的毛截面抵抗矩。

二、弯矩作用平面外的稳定性：

式中υy——弯矩作用平面外的轴心受压构件稳定系数；υb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，对工字形和Ｔ形截面可按附录一第（五）项确定，对箱形截面可取υb＝1.4；Mx——所计算构件段范围内的最大弯矩；βtx——等效弯矩系数，应按下列规定采用：

１．在弯矩作用平面外有支承的构件，应根据两相邻支承点间构件段内的荷载和内力情况确定：（１）所考虑构件段无横向荷载作用时：βtx＝0.65+0.35M2M1，但不得小于0.4，M1和M2是在弯矩作用平面内的端弯矩，使构件段产生同向曲率时取同号，产生反向曲率时取异号，M1≥M2；

（２）所考虑构件段内有端弯矩和横向荷载同时作用时；使构件段产生同向曲率时，βtx＝1.0；使构件段产生反向曲率时，βtx＝0.85；

（３）所考虑构件段内无端弯矩但有横向荷载作用时：βtx＝1.0。２．悬臂构件，βtx＝1.0。

注：①无侧移框架系指框架中设有支撑架、剪力墙、电梯并等支撑结构，且共抗侧移刚度等于或大于框架本身抗侧移刚度的５倍者。

②有侧移框架系指框架中未设上述支撑结构，或支撑结构的抗侧移刚度小于框架本身抗侧移刚度的５倍者。

第5.2.3条 弯矩绕虚轴（x轴）作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面内的整体稳定性应按下式计算：

式中Wlx＝Ix/Yo，Ix为x轴的毛截面惯性矩，Yo为由ｘ轴到压力较大分肢的轴线距离或者到压力较大分肢腹板边缘的距离，二者取较大者；υx、NEx由换算长细比确定。弯矩作用平面外的整体稳定性可不计算，但应计算分肢的稳定性，分肢的轴心力应按桁架的弦杆计算。对缀板柱的分肢尚应考虑由剪力引起的局部弯矩。

第5.2.4条 弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面内和平面外的稳定性计算均与实腹式构件相同。但在计算弯矩作用平面外的整体稳定性时，长细比应取换算长细比，υb应取1.0。

第5.2.5条 弯矩作用在两个主平面内的双轴对称实腹式工字形和箱形截面的压弯构件，其稳定性应按下列公式计算：

第5.2.6条 弯矩作用在两个主平面内的双肢格构式压弯构件，其稳定性应按下列规定计算：

第5.2.7条 计算格构式压弯构件的缀件时，应取构件的实际剪力和按公式（5.1.6）计算的剪力两者中的较大值进行计算。

第5.2.8条 用作减小压弯构件弯矩作用平面外计算长度的支撑，其轴心力应按公式（4.2.5）计算的侧向力确定，但式中Af为被支承构件的受压翼缘（对实腹式构件）或受压分肢（对格构式构件）的截面面积。

第三节 构件的计算长度和容许长细比

第5.3.1条 确定桁架弦杆和单系腹杆的长细比时，其计算长度ιo应按表5.3.1采用。

注：①ｌ为构件的几何长度（节点中心间距离）；l1为桁架弦杆侧向支承点之间的距离。

②斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。

③无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度。

当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2倍（图5.3-1）且两节间的弦杆轴心压力有变化时，则该弦杆在桁架平面外的计算长度，应按下式确定（但不应小于0.5L1）：N

桁架再分式腹杆体系的受压主斜杆及Ｋ形腹杆体系的竖杆等，在桁架平面外的计算长度也应按公式（5.3.1）确定（受拉主斜杆仍取l1）；在桁架平面内的计算长度则取节点中心间距离。

第5.3.2条 确定桁架交叉腹杆的长细比时，在桁架平面内的计算长度应取节点中心到交叉点间的距离；在桁架平面外的计算长度应按下列规定采用：

一、压杆

当相交的另一杆受拉，且两杆在交叉点均不中断0.5l当相交的另一杆受拉，两杆中有一杆在交叉点中断并以节点板搭接0.7l其它情况l

二、拉杆l

注：①ｌ为节点中心间距离（交叉点不作为节点考虑）。

②当两交叉杆均受压时，不宜有一杆中断。

③当确定交叉腹杆中单角钢压杆斜平面内的长细比时，计算长度应取节点中心至交叉点的距离。

第5.3.3条 单层或多层框架等截面柱，在框架平面内的计算长度应等于该层柱的高度乘以计算长度系数μ。对无侧移框架，μ值应按附表4.1确定；对有侧移框架，μ值应按附表4.2确定。

第5.3.4条 单层厂房框架下端刚性固定的阶形柱，在框架平面内的计算长度应按下列规定确定：

一、单阶柱：

１．下段柱的计算长度系数μ2：当柱上端与横梁铰接时，等于按附表4.3（柱上端为自由的单阶柱）的数值乘以表5.3.4的折减系数；当柱上端与横梁刚接时，等于按附表4.4（柱上端可移动但不转动的单阶柱）的数值乘以表5.3.4的折减系数。

２．上段柱的计算长度系数μl，应按下式计算：

１．下段柱的计算长度系数μ3：当柱上端与横梁铰接时，等于按附表4.5（柱上端为自由的双阶柱）的数值乘以表5.3.4的折减系数；当柱上端与横梁刚接时，等于按附表4.6（柱上端可移动但不转动的双阶柱）的数值乘以表5.3.4的折减系数。

２．上段柱和中段柱的计算长度系数μ1和μ2，应按下列公式计算：

式中η

1、η2——参数，按附表4.5或附表4.6中的公式计算。

第5.3.5条 当计算框架的格构式柱和桁架式横梁的线刚度时，应考虑柱或横梁截面高度变化和缀件（或腹杆）变形的影响。

第5.3.6条 框架柱沿房屋长度方向（在框架平面外）的计算长度应取阻止框架平面外位移的支承点（柱的支座、吊车梁、托架以及支撑和纵梁的固定节点等）之间的距离。

第5.3.7条 受压构件的长细比不宜超过表5.3.7的容许值。

注：桁架（包括空间桁架）的受压腹杆，当其内力等于或小于承载能力的50％时，容许长细比值可取为200。

第5.3.8条 受拉构件的长细比不宜超过表5.3.8的容许值。

注：①承受静力荷载的结构中，可仅计算受拉构件在竖向平面内的长细比。

②在直接或间接承受动力荷载的结构中，计算单角钢受拉构件的长细比时，应采用角钢的最小回转半径；在计算单角钢 交叉受拉杆件平面外的长细比时，应采用与角钢肢边平行轴的回转半径。

③中、重级工作制吊车桁架下弦杆的长细比不宜超过200。

④在设有夹钳吊车或刚性料耙吊车的厂房中，支撑（表中第２项除外）的长细比不宜超过300。

⑤受拉构件在永久荷载与风荷载组合作用下受压时，其长细比不宜超过250。

第四节 受压构件的局部稳定

第5.4.1条 在受压构件中，翼缘板自由外伸宽度b与其厚度t之比，应符合下列要求：

一、轴心受压构件：

式中λ——构件两方向长细比的较大值：当λ＜30时，取λ＝30；当λ＞100时，取λ＝100。

二、压弯构件：

注：见第4.3.9条的注。

第5.4.2条 在工字形截面的受压构件中，腹板计算高度ho与其厚度tw之比，应符合下列要求：

一、轴心受压构件：

式中λ——构件两方向长细比的较大值：当λ＜30时，取λ＝30；当λ＞100时，取λ＝100。

二、压弯构件：

第5.4.3条 在箱形截面的受压构件中，受压翼缘的宽厚比应符合第4.3.9条的要求。箱形截面受压构件的腹板计算高度ho与其厚度tw之比，应符合下列要求：

一、轴心受压构件，第5.4.4条 在Ｔ形截面受压构件中，腹板高度与其厚度之比，不应超过下列数值：

λ和αｏ分别按第5.4.1条和第5.4.2条的规定采用。

第六章 疲劳计算

第一节 一般规定

第6.1.1条 承受动力荷载重复作用的钢结构构件（如吊车梁、吊车桁架、工作平台梁等）及其连接，当应力变化的循环次数ｎ等于或大于105次时，应进行疲劳计算。

第6.1.2条 本章规定不适用于特殊条件（如构件表面温度大于150℃，处于海水腐蚀环境，焊后经热处理消除残余应力以及低周－高应变疲劳条件等）下的结构构件及其连接的疲劳计算。

第6.1.3条 疲劳计算应采用容许应力幅法，应力按弹性状态计算，容许应力幅按构件和连接类别以及应力循环次数确定。在应力循环中不出现拉应力的部位可不计算疲劳。

第二节 疲劳计算

第6.2.1条 对常幅（所有应力循环内的应力幅保持常量）疲劳，应按下式进行计算：

第6.2.2条 重级工作制吊车梁和重级、中级工作制吊车桁架的疲劳可作为常幅疲劳按下式计算：

注：表中的容许应力幅是按公式（６.２.１-２）算得的。

第6.2.3条 对变幅（应力循环内的应力幅随机变化）疲劳，若能预测结构在使用寿命期间各种荷载的频率分布、应力幅水平以及频次分布总和所构成的设计应力谱，则可将其折算为等效常 幅疲劳，按下式进行计算：

第七章 连接计算

第一节 焊缝连接

第7.1.1条 对接焊缝应按下列规定计算：

一、在对接接头和Ｔ形接头中，垂直于轴心拉力或轴心压力的对接焊缝，其强度应按下式计算：N

二、在对接接头和T形接头中，承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝，其正应力和剪应力应分别进行计算。但在同时受有较大正应力和剪应力处（例如梁腹板横向对接焊缝的端部），应按下式计算折算应力：

注：①当承受轴心力的板件用斜焊缝对接，焊缝与作用力间的夹角θ符合tgθ≤1.5时，其强度可不计算。

②当对接焊缝无法采用引弧板施焊时，每条焊缝的长度计算时应各减去10mm。

第7.1.2条 直角角焊缝（图7.1.2）的强度应按下列公式计算：

一、在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下：当力垂直于焊缝长度方向时，二、在其它力或各种力综合作用下，σf和Tf共同作用处：

第7.1.4条 不焊透的对接焊缝（图7.1.4）的强度，应按角焊缝的计算公式（7.1.2-1）至公式（7.1.2-3）计算，但取βf＝1.0，其有效厚度应采用：

当熔合线处焊缝截面边长等于或接近于最短距离s时（图7.1.4b、c、e），抗剪强度设计值应按角焊缝的强度设计值乘以0.9。在垂直于焊缝长度方向的压力作用下，强度设计值可采用角焊缝的强度设计值乘以1.22。

第二节 螺栓连接和铆钉连接

第7.2.1条 普通螺栓、锚栓和铆钉应按下列规定计算：

一、在普通螺栓或铆钉受剪的连接中，每个普通螺栓或铆钉的承载力设计值应取受剪和承压承载力设计值中的较小者：

受剪承载力设计值：

二、在普通螺栓、锚栓或铆钉杆轴方向受拉的连接中，每个普通螺栓、锚栓或铆钉的承载力设计值应按下列公式计算：

三、同时承受剪力和杆轴方向拉力的普通螺栓和铆钉，应分别符合下列公式的要求：

第7.2.2条 摩擦型高强度螺栓应按下列规定计算：

一、在抗剪连接中，每个摩擦型高强度螺栓的承载力设计值应按下式计算：

二、在杆轴方向受拉的连接中，每个摩擦型高强度螺栓的承载力设计值，取Nbt＝0.8p。

三、当摩擦型高强度螺栓连接同时承受摩擦面间的剪切和螺栓杆轴方向的外拉力时，每个摩擦型高强度螺栓的受剪承载力设计值仍应按公式（7.2.2）计算，但应以p－1.25Nt代替p。此处Nt为每个高强度螺栓在其杆轴方向的外拉力，其值不应大于0.8p。

第7.2.3条 承压型高强度螺栓应按下列规定计算：

一、承压型高强度螺栓的预拉力p和连接处构件接触面的处理方法应与摩擦型高强度螺栓相同。承压型高强度螺栓仅用于承受静力荷载和间接承受动力荷载结构中的连接。

二、在抗剪连接中，每个承压型高强度螺栓的承载力设计值的计算方法与普通螺栓相同，但当剪切面在螺纹处时，其受剪承载力设计值应按螺纹处的有效面积进行计算。

三、在杆轴方向受拉的连接中，每个承压型高强度螺栓的承载力设计值，Nbt＝0.8p。

四、同时承受剪力和杆轴方向拉力的承压型高强度螺栓，应符合下列公式的要求：

五、在抗剪连接中以及同时承受剪力和杆轴方向拉力的连接中，承压型高强度螺栓的受剪承载力设计值不得大于按摩擦型连接计算的1.3倍。

第7.2.5条 在下列情况的连接中，螺栓或铆钉的数目应予增加： 一、一个构件借助填板或其它中间板件与另一构件连接的螺栓（摩擦型高强度螺栓除外）或铆钉数目，应按计算增加10％。

二、搭接或用拼接板的单面连接，螺栓（摩擦型高强度螺栓除外）或铆钉数目，应按计算增加10％。

三、在构件的端部连接中，当利用短角钢连接型钢（角钢或槽钢）的外伸肢以缩短连接长度时，在短角钢两肢中的一肢上，所用的螺栓或铆钉数目应按计算增加50％。

四、当铆钉连接的铆合总厚度超过铆钉直径的5倍时，总厚度每超过2mm，铆钉数目应按计算增加1％（至少应增加一个铆钉），但铆合总厚度不得超过铆钉直径的7倍。

第三节 组合工字梁翼缘连接

第7.3.1条 组合工字梁翼缘与腹板的双面角焊缝连接，其强度应按下式计算：

公式（7.3.1）中，F、Ψ和Lｚ应按第4.1.3条采用；βf应按第7.1.2条采用。

注：①当梁上翼缘受有固定集中荷载时，宜在该处设置顶紧上翼缘的支承加劲肋。此时取Ｆ＝０。②当腹板与翼缘的连接焊缝采用焊透的对接焊缝时，其强度可不计算。

第7.3.2条 组合工字梁翼缘与腹板的铆钉（或摩擦型高强度螺栓）的承载力，应按下式计算：

注：见第７．３．１条注①。

第四 节支座

第7.4.1条 铰轴式支座的圆柱形枢轴（图7.4.1），当接触面中心角θ≥90°时，其承压应力应按下式计算：

第7.4.2条 弧形支座板与平板自由接触（图7.4.2）的承压应力应按下式计算：

第7.4.3条 滚轴与平板自由接触（图7.4.3）的承压应力应按下式计算：

第7.4.4条 轴心受压柱或压弯柱的端部为铣平端时，柱身的最大压力直接由铣平端传递，其连接焊缝、铆钉或螺栓应按最大压力的15％计算；当压弯柱出现受拉区时，该区的连接尚应按最大拉力计算。

第八章 构造要求

第一节 一般规定

第8.1.1条 钢结构的构造应便于制作、安装、维护并使结构受力简单明确，减少应力集中。以受风载为主的空腹结构，应力求减少受风面积。第8.1.2条在钢结构的受力构件及其连接中，不宜采用：厚度小于5mm的钢板；厚度小于3mm的钢管；截面小于45×4或56×36×4的角钢（对焊接结构）或截面小于50×5的角钢（对螺栓连接或铆钉连接结构）。但第十一章的轻型钢结构不受此限。

第8.1.3条 焊接结构是否需要采用焊前预热或焊后热处理等特殊措施，应根据材质、焊件厚度、焊接工艺、施焊时气温等综合因素来确定。在正常情况下，焊件的厚度为：对低碳钢，不宜大于50mm；对低合金钢，不宜大于36mm。第8.1.4条为了保证结构的空间工作，提高结构的整体刚度，承担和传递水平力，防止杆件产生过大的振动，避免压杆的侧向失稳，以及保证结构安装时的稳定，应根据结构及其荷载的不同情况设置可靠的支撑系统。在建筑物每一个温度区段或分期建设的区段中，应分别设置独立的空间稳定的支撑系统。

第8.1.5条 单层房屋和露天结构的温度区段长度（伸缩缝的间距），当不超过表8.1.5的数值时，可不计算温度应力。

注：①厂房柱为其它材料时，应按相应规范的规定设置伸缩缝。围护结构可根据具体情况参照有关规范单独设置伸缩缝。

②无桥式吊车房屋的柱间支撑和有桥式吊车房屋吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑，宜对称布置于温度区段中部。当不对称布置时，上述柱间支撑的中点（两道柱间支撑时为两支撑距离的中点）至温度区段端部的距离不宜大于表8.1.5纵向温度区段长度的60％。

第二节 焊缝连接

第8.2.1条 焊缝金属宜与基本金属相适应。当不同强度的钢材连接时，可采用与低强度钢材相适应的焊接材料。

第8.2.2条 在设计中不得任意加大焊缝，避免焊缝立体交叉和在一处集中大量焊缝，同时焊缝的布置应尽可能对称于构件重心。

注：钢板的拼接：当采用对接焊缝时，纵横两方向的对接焊缝，可采用十字形交叉或丁形交叉；当为Ｔ形交叉时，交叉点的间距不得小于200mm。

第8.2.3条 对接焊缝的坡口形式，应根据板厚和施工条件按现行标准《手工电弧焊焊接接头的基本型式与尺寸》和《埋弧焊焊接接头的基本型式与尺寸》的要求选用。

第8.2.4条 在对接焊缝的拼接处：当焊件的宽度不同或厚度相差4mm以上时，应分别在宽度方向或厚度方向从一侧或两侧做成坡度不大于1/4的斜角（图8.2.4）；当厚度不同时，焊缝坡口形式应根据较薄焊件厚度按第8.2.3条的要求取用。

在承受动力荷载的结构中，垂直于受力方向的焊缝不宜采用不焊透的对接焊缝。

第8.2.6条 角焊缝两焊脚边的夹角ａ一般为90°（直角角焊缝）。夹角ａ＞120°或ａ＜60°的斜角角焊缝，不宜用作受力焊缝（钢管结构除外）。

第8.2.7条 角焊缝的尺寸应符合下列要求：

二、角焊缝的焊脚尺寸不宜大于较薄焊件厚度的1.2倍（钢管结构除外），但板件（厚度为ｔ）边缘的角焊缝最大焊脚尺寸，尚应符合下列要求：

１．当ｔ≤6mm时，hf≤ｔ；

２．当ｔ＞6mm时，hf≤ｔ－（1～2）mm。

圆孔或槽孔内的角焊缝焊脚尺寸尚不宜大于圆孔直径或槽孔短径的1/3。

三、角焊缝的两焊脚尺寸一般为相等。当焊件的厚度相差较大，且等焊脚尺寸不能符合本条第一、二项要求时，可采用不等焊脚尺寸，与较薄焊件接触的焊脚边应符合本条第二项的要求；与较厚焊件接触的焊脚边应符合本条第一项的要求。

四、侧面角焊缝或正面角焊缝的计算长度不得小于8hf和40mm。

五、侧面角焊缝的计算长度不宜大于60hf（承受静力荷载或间接承受动力荷载时）或40hf（承受动力荷载时）；当大于上述数值时，其超过部分在计算中不予考虑。若内力沿侧面角焊缝全长分布时，其计算长度不受此限。

第8.2.8条 在直接承受动力荷载的结构中，角焊缝表面应做成直线形或凹形。焊脚尺寸的比例：对正面角焊缝宜为1∶1.5（长边顺内力方向）；对侧面角焊缝可为1∶1。

第8.2.9条 在次要构件或次要焊缝连接中，可采用断续角焊缝。断续角焊缝之间的净距，不应大于15t（对受压构件）或30t（对受拉构件），t为较薄焊件的厚度。

第8.2.10条 当板件的端部仅有两侧面角焊缝连接时，每条侧面角焊缝长度不宜小于两侧面角焊缝之间的距离；同时两侧面角焊缝之间的距离不宜大于16t（当t＞12mm）或200mm（当t≤12mm），t为较薄焊件的厚度。

第8.2.11条 杆件与节点板的连接焊缝（图8.2.11），一般宜采用两面侧焊，也可用三面围焊，对角钢杆件可采用Ｌ形围焊，所有围焊的转角处必须连续施焊。

第8.2.12条 当角焊缝的端部在构件转角处作长度为2hf的绕角焊时，转角处必须连续施焊。

第8.2.13条 在搭接连接中，搭接长度不得小于焊件较小厚度的5倍，并不得小于25mm。

第三节 螺栓连接和铆钉连接

第8.3.1条 每一杆件在节点上以及拼接接头的一端，永久性的螺栓（或铆钉）数不宜少于两个。对组合构件的缀条，其端部连接可采用一个螺栓（或铆钉）。

第8.3.2条 高强度螺栓孔应采用钻成孔。摩擦型高强度螺栓的孔径比螺栓公称直径d大1.5～2.0mm；承压型高强度螺栓的孔径比螺栓公称直径d大1.0～1.5mm。

第8.3.3条 在高强度螺栓连接范围内，构件接触面的处理方法应在施工图中说明。

第8.3.4条 螺栓或铆钉的距离应符合表8.3.4的要求。

注：①do为螺栓或铆钉的孔径，t为外层较薄板件的厚度。

②钢板边缘与刚性构件（如角钢、槽钢等）相连的螺栓或铆钉的最大间距，可按中间排的数值采用。

第8.3.5条 c级螺栓宜用于沿其杆轴方向受拉的连接，在下列情况下可用于受剪连接：

一、承受静力荷载或间接承受动力荷载结构中的次要连接。

二、不承受动力荷载的可拆卸结构的连接。

三、临时固定构件用的安装连接。

第8.3.6条 对直接承受动力荷载的普通螺栓连接应采用双螺帽或其它能防止螺帽松动的有效措施。

第8.3.7条 当型钢构件的拼接采用高强度螺栓连接时，其拼接件宜采用钢板。

第8.3.8条 沉头和半沉头铆钉不得用于沿其杆轴方向受拉的连接。

第四节 结构构件

（I）柱

第8.4.1条 在缀材面剪力较大或宽度较大的格构式柱，宜采用缀条柱。缀板柱中，同一截面处缀板（或型钢横杆）的线刚度之和不得小于柱较大分肢线刚度的6倍。

第8.4.2条 当实腹式柱的腹板计算高度ho与厚度tw之比大于80时，应采用横向加劲肋加强，其间距不得大于3ho。

横向加劲肋的尺寸和构造应按第4.3.7条的有关规定采用。

第8.4.3条 格构式柱或大型实腹式柱，在受有较大水平力处和运送单元的端部应设置横隔，横隔的间距不得大于柱截面较大宽度的9倍或8m。

（II）桁架

第8.4.4条 焊接桁架应以杆件重心线为轴线，螺栓（或铆钉）连接的桁架可采用靠近杆件重心线的螺栓（或铆钉）准线为轴线，在节点处各轴线应交于一点。当桁架弦杆的截面变化时，如轴线变动不超过较大弦杆截面高度的5％，可不考虑其影响。

第8.4.5条 分析桁架杆件内力时，可将节点视为铰接。当桁架杆件为Ｈ型、箱型等刚度较大的截面，且在桁架平面内的杆件截面高度与其几何长度（节点中心间的距离）之比大于1/10（对弦杆）或大于1/15（对腹杆）时，应考虑节点刚性所引起的次弯矩。

第8.4.6条 当桁架杆件用节点板连接时，弦杆与腹杆、腹杆与腹杆之间的间隙，不宜小于20mm。

第8.4.7条 节点板厚度一般根据所连接杆件内力的大小确定，但不得小于6mm。节点板的平面尺寸应适当考虑制作和装配的误差。

第8.4.8条 跨度大于36m的两端铰支桁架，应考虑在竖向荷载作用下，下弦弹性伸长所产生水平推力对支承构件的影响。

第8.4.9条 两端简支、跨度为15m或15m以上的三角形屋架和跨度为24m或24m以上的梯形和平行弦桁架，当下弦无曲折时，宜起拱，拱度约为跨度的1/500。

（Ⅲ）梁

第8.4.10条 焊接梁的翼缘一般用一层钢板作成，当采用两层钢板时，外层钢板与内层钢板厚度之比宜为0.5～1.0。不沿梁通长设置的外层钢板，其理论截断点处的外伸长度l1应符合下列要求：

b和t分别为外层翼缘板的宽度和厚度；hf为侧面角焊缝和正面角焊缝的焊脚尺寸。

第8.4.11条 铆接（或摩擦型高强度螺栓连接）梁的翼缘板不宜超过三层，翼缘角钢面积不宜少于整个翼缘面积的30％，当采用最大型号的角钢仍不能符合此要求时，可加设腋板（图8.4.11）。此时角钢与腋板面积之和不应少于翼缘总面积的30％。当翼缘板不沿梁通长设置时，理论截断点处外伸长度内的铆钉（或摩擦型高强度螺栓）数目，应按该板1/2净截面面积的承载力进行计算。

第8.4.12条 焊接梁的横向加劲肋与翼缘板相接处应切角，当切成斜角时，其宽约bs/3（但不大于40mm），高约bs/2（但不大于60mm），见图8.4.12，bs为加劲肋的宽度。

第8.4.13条 梁的端部支承加劲肋的下端，按端面承压强度设计值进行计算时，应创平顶紧，其中突缘加劲板（图8.4.13b）的伸出长度不得大于其厚度的2倍。

（Ⅳ）柱脚锚栓

第8.4.14条 柱脚锚栓不得用以承受柱脚底部的水平反力，此水平反力应由底板与混凝土基础间的摩擦力或设置抗剪键承受。

第8.4.15条 柱脚锚栓埋置在基础中的深度，应使锚栓的内力通过其和混凝土之间的粘结力传递。当埋置深度受到限制时，则锚栓应牢固地固定在锚板或锚梁上，以传递锚栓的全部内力，此时锚栓与混凝土之间的粘结力可不予考虑。

第五节 对吊车梁转吊车桁架（或类似的梁和桁架）的要求

第8.5.1条 焊接吊车梁的翼缘板宜用一层钢板，当采用两层钢板时，外层钢板宜沿梁通长设置，并应在设计和施工中采取措施使上翼缘两层钢板紧密接触。

第8.5.2条 支承夹钳或刚性料耙硬钩吊车以及类似吊车的结构，不宜采用吊车桁架和制动桁架。

第8.5.3条 焊接吊车桁架应符合下列要求：

一、在桁架节点处，腹杆与弦杆之间的间隙ａ不宜小于50mm，节点板的两侧边宜作成半径ｒ不小于60mm的圆弧；节点板边缘与腹杆轴线的夹角θ不应小于30°（图8.5.3）；节点板与角钢弦杆的连接焊缝，起落弧点应至少缩进5mm（图8.5.3ａ）；

节点板与工字钢弦杆的Ｔ形连接焊缝应予焊透，圆弧处不得有起落弧缺陷，其中重级工作制吊车桁架的圆弧处应予打磨，使之与弦杆平缓过渡（图8.5.3b）。

二、杆件的填板当用焊缝连接时，焊缝起落弧点应缩进至少5mm（图8.5.3c），重级工作制吊车桁架杆件的填板应采用高强度螺栓连接。

第8.5.4条 吊车梁翼缘板或腹板的焊接拼接应采用加引弧板的焊透对接焊缝，引弧板割去处应予打磨平整。吊车梁的工地整段拼接宜采用摩擦型高强度螺栓。

第8.5.5条 在焊接吊车梁或吊车桁架中，下列部位的Ｔ形连接应予焊透；焊缝质量不低于二级焊缝标准（形式见图8.5.5）：

一、重级工作制和起重量Ｑ≥50t的中级工作制吊车梁腹板与上翼缘的连接；

二、吊车桁架中，节点板与上弦杆的连接。

第8.5.6条 吊车梁横向加劲肋的上端应与上翼缘创平顶紧（当为焊接吊车梁时，尚宜焊接）。中间横向加劲肋的下端宜在距受拉翼缘50～100mm处断开，不应另加零件与受拉翼缘焊接。中间横向加劲肋与腹板的连接焊缝，施焊时不宜在加劲肋下端起落弧。当吊车梁受拉翼缘与支撑相连时，不宜采用焊接。

第8.5.7条 直接铺设轨道的吊车桁架上弦，其构造要求应与吊车梁相同。

第8.5.8条 重级工作制吊车梁中，上翼缘与制动结构的连接以及对柱传递水平力的连接，宜采用摩擦型高强度螺栓。吊车梁端部与柱的连接构造应设法减少由于吊车梁弯曲变形而在连接处产生的附加应力。

第8.5.9条 当吊车桁架和重级工件制吊车梁跨度等于或大于12m，或轻、中级工作制吊车梁跨度等于或大于18m时，宜设置辅助桁架和水平支撑系统。当设置垂直支撑时，其位置不宜在吊车梁或吊车桁架竖向挠度较大处。

对吊车桁架，应采取构造措施，以防止其上弦因轨道偏心而扭转。

第8.5.10条 重级工作制吊车梁的受拉翼缘板（或吊车桁架的受拉弦杆）边缘，宜采用自动精密气割，当用手工气割或剪切机切割时，应沿全长刨边。

第8.5.11条 吊车梁的受拉翼缘（或吊车桁架的受拉弦杆）上不得焊接悬挂设备的零件，并不宜在该处打火或焊接夹具。

第8.5.12条 吊车钢轨的接头构造应保证车轮平稳通过。

当采用焊接长轨且用压板与吊车梁连接时，压板与钢轨间的接触不得过于紧密，以使钢轨受温度作用后有纵向伸缩的可能。

第六节 制作、运输和安装

第8.6.1条 结构运送单元的划分，除应考虑结构受力条件外，尚应注意经济合理、便于运输和易于拼装。

第8.6.2条 结构的安装连接应采用传力可靠、制作方便、连接简单、便于调整的构造形式。

第8.6.3条 安装连接采用焊接时，应考虑设置定位螺栓，将构件临时固定。

第七节 防锈和隔热

第8.7.1条 钢结构除必须采取防锈措施（彻底除锈后涂以油漆和镀锌等）外，尚应在构造上尽量避免出现难于检查、清刷和油漆之处以及能积留湿气和大量灰尘的死角或凹槽。闭口截面构件应沿全长和端部焊接封闭。除有特殊需要外，设计中一般不应因考虑锈蚀而加大钢材截面或厚度。

第8.7.2条 柱脚在地面以下的部分应采用强度等级较低的混凝土包裹（保护层厚度不应小于50mm），并应使包裹的混凝土高出地面约150mm。当柱脚底面在地面以上时，则柱脚底面应高出地面不小于100mm。

第8.7.3条 受侵蚀介质作用的结构以及在使用期间不能重新油漆的结构部位应采取特殊的防锈措施。受侵蚀性介质作用的柱脚不宜埋入地下。

第8.7.4条 受高温作用的结构，应根据不同情况采取下列防护措施：

一、当结构可能受到炽热熔化金属的侵害时，应采用砖或耐热材料做成的隔热层加以保护；

二、当结构的表面长期受辐射热达150℃以上或在短时间内可能受到火焰作用时，应采取有效的防护措施（如加隔热层或水套等）。

第九章 塑性设计

第一节 一般规定

第9.1.1条 本章规定适用于不直接承受动力荷载的固端梁、连续梁以及由实腹构件组成的单层和两层框架结构。

第9.1.2条 采用塑性设计的结构或构件，按承载能力极限状态设计时，应采用荷载的设计值，考虑构件截面内塑性的发展及由此引起的内力重分配，用简单塑性理论进行内力分析。按正常使用极限状态设计时，应采用荷载的标准值，并按弹性理论进行计算。

第9.1.3条 按本章规定进行塑性设计时，钢材和连接的强度设计值应按第3.2.1条和第3.2.2条的规定值乘以折减系数0.9。

第9.1.4条 塑性设计截面板件的宽厚比应符合表9.1.4的规定。

第二节 构件的计算

第9.2.1条 弯矩Ｍx（对工字形截面ｘ轴为强轴）作用在一个主平面内的受弯构件，其弯曲强度应符合下式要求：

Ｍx≤Ｗpnxf（9.2.1）式中Ｗpnx——对x轴的净截面塑性抵抗矩。

第9.2.2条 受弯构件的剪力V假定由腹板承受，剪切强度应符合下式要求：

V≤hwtwfv（9.2.2）式中hw、tw——腹板高度和厚度；fv——塑性设计时采用的钢材抗剪强度设计值，见第9.1.3条。

第9.2.3条 弯矩作用在一个主平面内的压弯构件，其强度应符合下列公式的要求：

压弯构件的压力N不应大于0.6Anf，其剪切强度应符合公式（9.2.2）的要求。

第9.2.4条 弯矩作用在一个主平面内的压弯构件，其稳定性应符合下列公式的要求：

一、弯矩作用平面内：

式中Ｗpx——对x轴的毛截面塑性抵抗矩。υx、NEx和βmx应按第5.2.2条计算弯矩作用平面内稳定的有关规定采用。

二、弯矩作用平面外：

υy、υb和βtx应按第5.2.2条计算弯矩作用平面外稳定的有关规定采用。

第三节 容许长细比和构造要求

第9.3.2条 在构件出现塑性铰的截面处，必须设置侧向支承。该支承点与其相邻支承点间构件的长细比λｙ，应符合下列要求：

对不出现塑性铰的构件区段，其侧向支承点间距，应由第四章和第五章内有关弯矩作用平面外的整体稳定计算确定。

第9.3.3条 用作减少构件弯矩作用平面外计算长度的侧向支撑，其轴心力应分别按4.2.5条或第5.2.8条确定。

第9.3.4条 所有节点及其连接应有足够的刚度，以保证在出现塑性铰前节点处各构件间的夹角保持不变。构件拼接应能传递该处最大计算弯矩值的1.1倍，且不得低于0.25Wpxf。

第9.3.5条 当板件采用手工气割或剪切机切割时，应将出现塑性铰部位的边缘刨平。当螺栓孔位于构件塑性铰部位的受拉板件上时，应采用钻成孔或先冲后扩钻孔。

第十章 钢管结构

第10.0.1条 本章规定适用于不直接承受动力荷载、在节点处直接焊接的圆管结构。

第10.0.3条 钢管节点的构造应符合下列要求：

一、主管外径应大于支管外径，主管壁厚不应小于支管壁厚。在支管与主管连接处不得将支管穿入主管内。

二、主管和支管或两支管轴线之间的夹角θ不宜小于30°。

三、支管与主管的连接节点处，应尽可能避免偏心。

四、支管与主管的连接焊缝，应沿全周连续焊接并平滑过渡。

五、支管端部宜使用自动切管机切割，支管壁厚小于6mm时可不切坡口。

第10.0.4条 钢管构件在承受较大横向荷载的部位应采取适当的加强措施，防止产生过大的局部变形。钢管构件的主要受力部位应避免开孔，如必须开孔时，应采取适当的补强措施。

第10.0.5条 支管与主管的连接可沿全周采用角焊缝，也可部分采用角焊缝、部分采用对接焊缝，支管管壁与主管管壁之间的夹角大于或等于120°的区域宜采用对接焊缝或带坡口的角焊缝。角焊缝的焊脚尺寸hf不宜大于支管壁厚的两倍。

第10.0.6条 支管与主管的连接焊缝可视为全周角焊缝按公式（7.1.2-1）进行计算，但取βf＝1。角焊缝的有效厚度沿支管周长是变化的，当支管轴心受力时，平均有效厚度可取0.7hf。焊缝的计算长度（支管与主管相交线长度）可按下列公式计算：

第10.0.7条

为保证节点处主管的强度，支管的轴心力不得大于下列规定中的承载力设计值：

注：①本条适用范围为：0.2≤β≤1.0，ds/ts≤50（ts－支管壁厚），θ≥30°。当ｄ/ｔ＞50时，取ｄ/ｔ＝50。

②本条中的Ｘ型和Ｋ型节点系指支管轴线与主管轴线在同一平面内。

第十一章 圆钢、小角钢的轻型钢结构

第11.0.1条 本章规定仅适用于在跨度不超过18m且起重量不大于5t的轻、中级工作制桥式吊车的房屋中，采用有圆钢或小角钢（小于45×4或56×36×4）的轻型钢结构。

注：型钢组成的结构有个别次要杆件采用小角钢时，可不受本章限制。

第11.0.2条 本章规定不适用于使用条件复杂的轻型钢结构（如直接承受动力荷载，处于高温、高湿和强烈侵蚀环境的轻型钢结构等）所需的特殊要求。

第11.0.3条 轻型钢结构的强度设计值，应按第3.2.1条、第3.2.2条和第11.0.6条的规定值并乘以下列折减系数：

一、拱的双圆钢拉杆及其连接0.85；

二、平面桁架式檩条和三铰拱斜梁，其端部主要受压腹杆0.85；

三、其它杆件和连接0.95。

第11.0.4条 在桁架中，应尽可能使杆件重心线在节点处交于一点，否则应考虑其偏心的影响。

第11.0.5条 三铰拱屋架的三角形组合斜梁，其截面高度与斜梁长度的比值不得小于1/18，截面宽度与截面高度的比值不得小于2/5。

第11.0.6条 单圆钢压杆连接于节点板一侧时，杆件应按公式（5.2.2-1）计算其稳定性，连接可按公式（11.0.8-1）计算，但焊缝强度设计值应乘以0.85。单圆钢拉杆连接于节点板一侧时，杆件和连接可按轴心受拉构件计算强度，但强度设计值应降低15％。

第11.0.7条 桁架中的主要压杆（弦杆、端斜杆、端竖杆）的长细比不宜大于150，其它压杆的长细比不宜大于200。

拉杆的长细比不宜大于400，张紧的圆钢拉杆的长细比不受限制。圆钢不宜用于桁架的受压弦杆和受压端斜杆。

第11.0.8条 圆钢与平板（钢板或型钢的平板部分，图11.0.8-1）、圆钢与圆钢（图11.0.8-2）之间的焊缝，其抗剪强度应按下式计算：

第11.0.9条 圆钢与圆钢、圆钢与平板（钢板或型钢的平板部分）间的焊缝有效厚度，不应小于0.2倍圆钢直径（当焊接两圆钢的直径不同时，取平均直径）或3mm，并不大于1.2倍平板厚度，焊缝计算长度不应小于20mm。

第11.0.10条 钢板厚度不宜小于4mm。圆钢直径不宜小于下列数值：

第十二章 钢与混凝土组合梁

第一节 一般规定

第12.1.1条 本章规定仅适用于不直接承受动力荷载由混凝土翼板与钢梁通过连接件组成的简支组合梁。组合梁的混凝土翼板，应按有关规范的规定进行设计。

第12.1.2条 混凝土翼板的有效宽度be（图12.1.2）应按下式计算：

第12.1.3条 按本章规定考虑全截面塑性发展进行组合梁的强度计算时，钢梁钢材的强度设计值应按第3.2.1条和第3.2.2条的规定乘以折减系数0.9。组合梁的变形计算应按弹性理论进行，对荷载的短期效应组合，可将截面中的混凝土翼板计算宽度除以钢材与混凝土弹性模量的比值αＥ换算为钢截面；对荷载的长期效应组合，则除以2αＥ换算为钢截面。在强度计算和变形计算中，可不考虑板托截面。

第12.1.4条 组合梁施工时，若钢梁下无临时支撑，则混凝土硬结前的材料重量和施工荷载应由钢梁承受，钢梁应按第三章和第四章规定计算其强度、稳定性和变形。

第二节 截面和连接件的计算

第12.2.1条 组合梁的抗弯强度应按下列规定计算：

一、塑性中和轴在混凝土翼板内（图12.2.1-1），即Af≤behc1fccm时：

第12.2.2条 组合梁截面上的全部剪力，假定仅由钢梁腹板承受，应按公式（9.2.2）进行计算。

第12.2.3条 简支组合梁上最大弯矩点至梁端区段内的连接件总数ｎ，可按下式计算：

注：当有可靠根据时，可采用其它形式的连接件。

第三节 构造要求

第12.3.1条 钢梁截面高度不应小于组合梁截面总高度的1/2.5，当塑性中和轴在钢梁截面内时，钢梁板件的宽厚比应符合第9.1.4条的规定。

第12.3.2条 组合梁板托的高度不宜大于混凝土翼板厚度的1.5倍，板托的顶面宽度不宜小于板托高度的1.5倍。

第12.3.3条 按公式（12.2.3）算得的连接件数量，可在最大弯矩点与零弯矩点之间均匀布置。当此两点间有较大的集中荷载作用时，则应将连接件数量按各段剪力图面积之比进行分配，再各自均匀布置。

连接件沿梁跨度方向的间距不宜超过混凝土翼板厚度和板托高度之和的4倍。

第12.3.4条 圆柱头焊钉连接件的长度不应小于4d（d为焊钉直径）。在施焊时应采用专门的焊接机具和工艺方法牢固地焊于钢梁翼缘上，其沿梁跨度方向的间距不宜小于6d，垂直于梁跨度方向的间距不宜小于4d。

第12.3.5条 槽钢连接件的翼缘肢尖方向应与混凝土翼板对钢梁的水平剪应力方向一致，其与钢梁上翼缘的连接焊缝应按第七章的有关规定计算。

第12.3.6条 弯起钢筋宜采用直径d不小于12mm的I级钢筋成对对称布置，用两条长度不小于4d的侧焊缝焊接于钢梁翼缘上，其弯起角度一般为45°，弯折方向应与混凝土翼板对钢梁的水平应

力方向一致。在梁跨中可能产生剪应力变号处，必须在两个方向均有弯起钢筋。每个弯起钢筋从弯起点算起的总长度不宜小于25d（Ⅰ级钢筋另加弯钩），其中水平段长度不宜小于10d。

第12.3.7条 圆柱头焊钉钉头下表面或槽钢连接件上翼缘下表面应比混凝土翼板底部钢筋高出30mm以上。

连接件顶面的混凝土保护层厚度不应小于15mm。圆柱头焊钉钉杆的外表面或槽钢连接件的端面：至钢梁上翼缘侧边的距离不应小于20mm；至混凝土板托侧边的距离不应小于40mm；至混凝土翼板侧边的距离不应小于100mm。

第12.3.8条 钢梁顶面不得涂刷油漆，在灌浇（或安装）混凝土翼板以前应清除铁锈、焊渣、冰层、积雪、泥土和其它杂物。

附录一 梁的整体稳定系数

（一）焊接工字形等截面简支梁

焊接工字形等截面（附图1.1）简支梁的整体稳定系数υｂ应按下式计算：

（二）轧制普通工字钢简支梁

轧制普通工字钢简支梁整体稳定系数υｂ应按附表1.3采用，当所得的υｂ值大于0.60时，应按附表1.2查出相应的υｂ代替υｂ值。

（三）轧制槽钢简支梁

轧制槽钢简支梁的整体稳定系数，不论荷载的形式和荷载作用点在截面高度上的位置，均可按下式计算：

注：①同附表１．１的注③、⑤。②表中的υｂ适用于３号钢。对其它钢号，表中数值应乘以235/fy。

（四）双轴对称工字形等截面悬臂梁

双轴对称工字形等截面悬臂梁的整体稳定系数，可按公式（附1.1）计算，但式中系数βb应按附表1.4查得，λy＝Ll/Iy中的Ll为悬臂梁的悬伸长度。当求得的υb大于0.6时，应按附表1.2查出相应的υb代替υb值。

注：本表是按支端为固定的情况确定的，当用于由邻跨延伸出来的伸臂梁时，应在构造上采取措施加强支承处的抗扭能力。

（五）受弯构件整体稳定系数的近似计算

按公式（附1.3）至公式（附1.7）算得的υｂ值大于0.60时，不需按附表1.2换算成υｂ值，当按公式（附1.3）和公式（附1.4）算得的υｂ值大于1.0时，取υｂ＝1.0。

附录二 梁腹板局部稳定的计算

（一）用横向加劲肋加强的腹板

用横向加劲肋加强的腹板（图4.3.1ａ），其各区格的局部稳定性应按下式计算：

注：当产生局部压应力σｃ的荷载作用于梁受拉翼缘时，则应分别假定σｃ＝０和σ＝０，按公式（附2.1）计算腹板各区格的稳定性。

（二）用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板

同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板（图4.31b、c），其局部稳定性应按下列公式计算： １．受压翼缘与纵向加劲肋之间的区格：

注：①纵向加劲肋应布置在距腹板计算高度受压翼缘ho／5～ho/4处。

②当产生局部压应力C1的荷载作用于梁的受拉翼缘时，应分别假定σｃ2＝０（用σ３和τ）和假定σ２＝０（用σｃ２＝σｃ和τ），按公式（附2.10）计算受拉翼缘与纵向加劲肋之间腹板各区格的局部稳定性。

（三）用横向加劲肋、纵向加劲肋和短

加劲肋加强的腹板

同时用横向加劲肋和在受压区的纵向加劲肋与短加劲肋加强的腹板（图4.3.1d），其局部稳定性应按下列方法计算：

１．受压翼缘与纵向加劲肋之间区格，按公式（附2.6）计算，但以α1（图4.3.1d）代替α。２．受拉翼缘与纵向加劲肋之间的区格，按公式（附2.10）计算。

附录三 轴心受压构件的稳定系数